Transformadores de Medida

EL PUNTO DE VISTA DE LAS INSTALACIONES ELECTRICAS

1 – INTRODUCCION

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El esquema unifilar de esta instalación nos muestra barras y derivaciones (o alimentadores).

En el nodo convergen líneas, para maniobrar es necesario tener los aparatos destinados a ese fin interruptores, seccionadores.

El operador de la red, debe conocer el estado de carga de los componentes, para decidir operaciones o controlar su estado.

Los dispositivos automáticos deben disponer de magnitudes representativas del estado de la carga a fin de que produzcan sus acciones automáticas.

Los dispositivos de protección que en cierta forma también son automatismo, requieren señales de corriente o tensión.

No es posible manipular directamente las magnitudes presentes en la red, es necesario obtener magnitudes proporcionales que puedan ser enviadas a los instrumentos y dispositivos automáticos, y esto se hace para la corriente y la tensión con transformadores de medida que en sus secundarios entregan magnitudes proporcionales a las primarias.

Analizaremos los transformadores de medida desde el punto de vista de las instalaciones eléctricas.

UBICACION DE LOS DISPOSITIVOS DE MEDICION

En la red realizamos mediciones de magnitudes de origen, corriente y tensión, y magnitudes derivadas, por ejemplo potencia, impedancia, etc.

Se nos presenta la necesidad de medir en cada salida, en los acoples, en las entradas, y resultan ubicaciones de los dispositivos de medición, de los transformadores de medida.

La figura 1 muestra los puntos en los cuales es conveniente disponer estos aparatos:

– En las líneas de entrada y salida, corriente y tensión.

– A ambos lados de un transformador medir corriente, en cambio del lado contrario a aquel desde el cual se alimenta normalmente el transformador, medir tensión, si el transformador tiene neutro, medir corriente de neutro.

– En barras se mide tensión, es útil para conocer el estado antes de conectar cargas o cerrar paralelos.

– Cuando hay acoplamiento debe haber medición de corriente en el acople, y medición de tensión a ambos lados (en cada una de las barras, que podrían estar separadas).

– Las mediciones de corriente de fases normalmente son trifasicas, la cantidad de transformadores de corriente necesarios es tres (sumando las tres corrientes se obtiene la homopolar, presente solo en circunstancias especiales), si el sistema no tiene neutro es posible tener indicaciones validas de la corriente de las tres fases con solo dos transformadores (normalmente la suma de las tres corrientes es nula).

– La medición de la corriente homopolar por suma de las tres corrientes de fase se logra con error que puede ser importante, se prefiere entonces medir esta magnitud con un transformador de tipo toroidal que abraza todos los conductores de fase.

– Las mediciones de tensión pueden hacerse en las tres fases, midiendo fase tierra, o bien en dos fases (conectando los transformadores en V) con transformadores que miden fase fase. En la primera modalidad de conexión se obtienen las tres tensiones simples (y componiéndolas se pueden obtener las tensiones compuestas y la homopolar), de la segunda solo las tensiones compuestas.

– En ciertos casos, especialmente si la medida es solo para decidir paralelos es suficiente un solo transformador de tensión en cada lado.

DEFINICIONES

Transformador de medida esta destinado a alimentar instrumentos de medida (indicadores, registradores, integradores) relés o aparatos análogos.

Transformadores de corriente en los cuales en condiciones de empleo definidas se tiene una corriente secundaria proporcional a la corriente primaria y desfasada (con sentido apropiado de las conexiones) de un ángulo próximo a cero.

Transformadores de tensión, corresponde una definición análoga, la tensión secundaria es proporcional a la primaria.

Relación de transformación se da como relación entre las magnitudes primarias y secundarias (según corresponda corrientes o tensiones).

Varias características de los transformadores de medida son comunes a otros tipos de aparatos, tensión máxima de referencia de la aislacion, tensiones de ensayo, frecuencia nominal, aptitud para uso interior o intemperie, etc.

CARACTERISTICAS PARTICULARES DE LOS TRANSFORMADORES DE CORRIENTE

Estos se conectan en serie en el circuito, y deben ser capaces de soportar las sobrecorrientes que se presentan, y que dependen del diseño de la instalación eléctrica.

Sobrecorrientes térmicas permanentes (del 20%), con las cuales no se deben superar ciertos limites de sobretemperatura, y se deben respetar condiciones de precisión.

Corrientes de cortocircuito, corriente térmica y dinámica (del orden respectivamente de 80 y 200 veces la corriente nominal).

Los valores de 20%, 80 y 200 veces se han normalizado y son los que se presentan en instalaciones proyectadas con criterios normales, y a su vez son valores que es conveniente sirvan de limites cuando se proyectan instalaciones.

Al proyectar una instalación eléctrica, es importante que parte del esfuerzo del proyectista se dedique a lograr proyectar una instalación normal que utiliza aparatos normales, también es importante que los aparatos que se instalan sean útiles durante toda la vida de la instalación, y no se hagan indispensables cambios de aparatos después de los primeros años de funcionamiento.

Carga o prestación del transformador de corriente es la potencia (o impedancia) que el transformador debe tener en su circuito secundario, manteniéndose en su clase de precisión (error de relación y error de ángulo).

La prestación debe ser adecuada a la carga que el transformador alimenta, en la carga se deben incluir los instrumentos, y los cables de conexión desde los transformadores a los instrumentos.

Es importante responder a la pregunta de cual es la función del transformador, si este alimenta dispositivos de medición, son muy importantes sus características en estado permanente, en el campo de la corriente nominal.

Si en cambio el transformador alimenta dispositivos de protección es importante su comportamiento transitorio, su comportamiento en el rango de sobrecorrientes que se presentan en fallas.

Las normas han fijado el valor de sobrecorriente representativa de estas situaciones en 20 veces la corriente nominal.

Cuando se presentan estas sobrecorrientes el transformador debe actuar en forma distinta según cual sea la función, puede ser interesante que el transformador se sature bajo efectos de la sobrecorriente, de manera de proteger los instrumentos que se encuentran alimentados por el, en este caso se falsea la medición, lógicamente esta característica es indesaeda si se alimentan protecciones.

Surge entonces un concepto, un transformador de medición debe saturar cuando se presentan sobrecorrientes, y uno de protección en cambio debe reflejar correctamente la corriente, no saturarse con valores de varias veces la corriente nominal.

En el estado actual de la técnica, todavia los transformadores son con núcleo magnético, y tienen características ligadas esencialmente a las características del hierro.

El circuito equivalente del transformador de corriente es en esencia el mismo que se estudia para el transformador de potencia, pero debe notarse que el transformador de corriente trabaja con inducción variable (con la corriente que por el circula, en otras palabras la tensión entre bornes es variable).

La precisión del transformador esta ligada a la menor corriente derivada por el brazo de excitación, cuando por el aumento de corriente se supera el codo de saturación la precisión cae, el transformador se satura.

Si se varia la carga aumentándola, mas impedancia, se alcanzara la tensión de saturación con menor corriente, y viceversa.

Surgen entonces algunos conceptos muy importantes en la aplicación de los transformadores de corriente, si estos están destinados a la medición deben estar cargados lo justo, si están menos cargados que su prestación no saturaran en forma que se espera, si están mas cargados perderán precisión.

Para un núcleo de protección en cambio si se carga menos se extenderá su campo de acción en el que la saturación no se nota.

Las normas definen en consecuencia las características que tienen relación con estas condiciones de funcionamiento.

Factor de seguridad para los núcleos de medida es la relación entre la corriente nominal de seguridad y la corriente nominal primaria.

Corriente nominal de seguridad , es el valor de la corriente primaria (indicado por el fabricante) para el cual la corriente secundaria (multiplicada por la relación de transformación) es inferior en cierto porcentaje (10%) al valor eficaz de la corriente primaria.

El transformador debe estar cargado con su prestación nominal. Esto mismo dicho en otras palabras es: con la corriente que corresponde al factor de seguridad el error debe ser suficientemente elevado.

La pregunta natural es: cuanto es importante esta característica? Según que aparatos estén conectados al secundario del transformador de medición será mas o menos importante su saturación, y consiguiente limitación de la corriente, si los aparatos de medición son resistentes a elevadas sobrecargas (sobrecorrientes), o están realizados para soportarlas sin dañarse, esta característica no es importante en absoluto.

Cuando en cambio debe cuidarse la integridad de los dispositivos de medición, y en particular delicados registradores de diseños mas bien antiguos, se hace indispensable lograr la correcta saturación del transformador de corriente.

Con esta premisa se comprende que esta característica actualmente, con instrumental de medición moderno con gran capacidad de sobrecarga ha perdido importancia.

Cuando se desean hacer mediciones de corrientes transitorias (por ejemplo inserciones de transformadores de potencia, o durante cortocircuitos) será importante que el error en el rango de corrientes elevadas no sea grande, y entonces no es correcto conectarse a un transformador de medición que se satura, y falsea la medida.

Factor limite de precisión es el valor mas elevado de la corriente primaria a la cual el transformador debe satisfacer las prescripciones correspondientes al error compuesto.

Las características eléctricas principales del transformador de corriente son:

La relación de transformación, que debe elegirse entre valores normales.

La prestación, potencia en VA que el aparato puede alimentar con su corriente nominal, y a la que se refieren otras características.

Tensión nominal, aislacion.

Sobrecorriente permanente.

Sobrecorriente térmica.

Resistencia electrodinamica.

Son interesantes ciertas características que están relacionadas con la forma constructiva o características de detalle del aparato.

Puede ser necesario que el transformador tenga varias relaciones de transformación , esto puede lograrse por cambio de conexión en el primario, o por derivaciones adecuadas en el secundario, y la solución adoptada afecta la forma del arrollamiento y sus características de saturación.

La forma de los transformadores puede ser con varias espiras primarias o de barra pasante, una sola espira primaria.

Otras características tienen que ver con la saturación, el comportamiento magnético del transformador, sus corrientes limites de precisión.

Al variar la carga del transformador varia su limite de precisión, o su punto de saturación.

En la evaluación de la carga intervienen los cables y los instrumentos.

Por su función los transformadores (sus núcleos) se clasifican en medición y protección.

El primer análisis que debe hacerse es para que sirve la medición, si es útil para las mediciones en estado permanente, puede ser conveniente la saturación, al ocurrir una falla la elevada corriente de falla, será transferida al secundario limitada por los efectos de la saturación, y esto será conveniente, se reducirán las solicitaciones transitorias de los circuitos secundarios, se identifica entonces el factor de seguridad.

Para la protección, la necesidad de hacer una buena medición en transitorio hace que sea en cambio útil la buena proporcionalidad de la magnitud, al menos durante el tiempo en que la protección lo requiere para garantizar su buena actuación .

Se plantean problemas de la distancia, medición, influencia del cable en la prestación, instrumentos, carga de lastre.

Problemas de la conexión residual, la variación de la carga del núcleo según sea la corriente con o sin componente homopolar.

La selección de la corriente nominal, la influencia de la corriente de cortocircuito, unificación de valores, error de medición, influencia de la carga reducida.

OBSERVACIONES RELATIVAS A LA CARGA DE TRANSFORMADORES DE CORRIENTE

Supongamos tres transformadores de corriente, la carga esta dada por los instrumentos conectados y el cable de conexión.

Mientras las corrientes en las tres fases son iguales, no hay corriente de neutro, la carga esta dada por la longitud del cable y la impedancia de los instrumentos.

Si en cambio las corrientes son desequilibradas, en el caso extremo de tener corriente en una sola fase entonces habrá que considerar dos veces la longitud del cable (fase y neutro), y si hubiera instrumentos en conexión residual habrá que considerar el instrumento de fase y el de neutro.

Estas observaciones tienen por objeto mostrar que la carga depende de las condiciones en que la medición se esta realizando, y en consecuencia en particular la saturación se puede presentar no siempre con el mismo valor de corriente.

El circuito secundario de los transformadores debe estar puesto a tierra, esta es una condición de seguridad, y es conveniente que esta puesta a tierra se haga en un transformador o en un punto muy próximo a ellos.

OTRAS SOLUCIONES – LA BOBINA DE ROGOWSKY

Desde hace algunos años se esta difundiendo un principio de medición de la corriente, basado en una idea de Rogowsky que fue descripta en 1912.

La integral del campo magnético en un camino cerrado que encierra una corriente es igual a la corriente.

Sobre el camino cerrado se envuelve un solenoide, el flujo dentro de unas espiras y campo magnético están relacionados, la tensión inducida en la bobina ligada a la derivada del flujo en el tiempo, se relaciona también con mu0, el numero de espiras, el área, y la derivada de la corriente en el tiempo.

La corriente es la integral en el tiempo de la tensión en la bobina, multiplicada por un coeficiente que depende de las características físicas de la bobina (numero de espiras, área).

La bobina puede construirse sobre un soporte físico rígido, o flexible, e inclusive si su retorno se hace con el alambre llevado por su interior, se obtiene una bobina abierta, que puede abrazar el conductor en el cual se lleva la corriente.

La bobina nos entrega entonces una señal de tensión que debe ser integrada obteniéndose la señal de corriente, el avance de la electrónica nos permite hoy disponer de circuitos integradores que se interponen entre este particular transformador de corriente toroidal, y los circuitos de relés de protección y otros instrumentos que utilizan la corriente para elaborar sus variables de observación.

Siendo la bobina con núcleo de aire (o materiales no magnéticos) es lineal, y por tanto no presenta los fenómenos de saturación característicos de los transformadores de corriente con núcleos magnéticos.

CARACTERISTICAS PARTICULARES DE LOS TRANSFORMADORES DE TENSION

Estos se conectan en derivación, entre fases (en tensiones bajas y medias) o entre fase y tierra cualquiera sea la tensión.

La conexión fase tierra es muy útil, ya que entrega tensiones que permiten reconstruir tanto las tensiones simples como las compuestas, mientras que las tensiones obtenidas de las conexiones fase fase no permiten reconstruir las tensiones fase tierra, y bajo circunstancias especiales (por ejemplo cuando se desea conocer el contenido armónico) es importante poder conocer las tensiones simples.

En ciertos casos se considera como mas económica la solución con dos transformadores conectados en V, aunque esto es cierto la economía no debe buscarse en diseños que generan posibles dificultades futuras de trabajo, es mas lógico que el esfuerzo económico se haga en otras direcciones (quizás cuestionándose si no es posible realizar menos puntos de medición, pero los que se hacen deben ofrecer solución a todo problema que pueda aparecer).

Los transformadores de tensión funcionan prácticamente a tensión constante, a inducción constante, y no presentan efectos de saturación tan notables como los transformadores de corriente.

La tensión nominal primaria coincide con la tensión nominal del sistema , o si conectados fase tierra será la tensión nominal del sistema sobre raíz de 3.

La prestación del transformador no esta condicionada a la carga que efectivamente se alimentara.

Debe observarse que en cambio la precisión de la medida puede ser afectada por los cables de conexión (sección y longitud) y la corriente que por ellos circula, cantidad de aparatos que alimentan.

Es entonces conveniente separar los circuitos por sus funciones en un lugar próximo al núcleo.

Como en la red se pueden presentar condiciones de sobretension en relación al estado del neutro de la red, y la presencia de fallas, el transformador debe soportar estas situaciones.

Factor de tensión es la relación respecto de la tensión nominal primaria, del valor mas elevado de tensión con el cual se pretende que el transformador satisfaga prescripciones de calentamiento, y otras eventuales prescripciones.

Esta característica esta asociada al tiempo de funcionamiento (limitado o no) y se selecciona teniendo en cuenta la forma de conexión del arrollamiento primario y la condición del neutro de la red.

Para transformadores conectados fase fase esta factor es 1.2, para transformadores que se conectan fase tierra en redes con neutro aislado se requiere 1.9 por 8 horas, si la falla se elimina en tiempo breve en cambio 30 segundos.

Relación de transformación.

Prestación.

Sobretensiones permanentes, fallas.

Transformadores de tipo inductivo y capacitivo.

Caída en los cables, error.

Aprovechamiento para algún servicio auxiliar.

Maniobras en la Red Electrica

MANIOBRAS EN LA RED ELECTRICA

En la red eléctrica es necesario ejecutar maniobras, variar su configuración, su topología.

Ciertas maniobras son necesarias para simplemente conectar cargas, se debe establecer corriente en condiciones que se presumen normales, pero a veces la maniobra origina una falla.

El aparato sometido a estos requerimientos debe ser capaz de soportar la condición previa a la maniobra, asegurar la aislacion de la carga, luego establecer la corriente normal o cuando la falla existe, la corriente de falla.

Si ocurre falla algún aparato deberá encargarse de la interrupción, ser adecuado para ello, soportando los fenómenos que suceden inmediatamente.

Según sea la red se presentarán distintas condiciones que podemos analizar en detalle, pero la corriente que debe establecerse e interrumpirse puede además tener distintas características, capacitiva, inductiva, tener distintos valores, incluir una componente continua, armónicas, etc.

Ciertas maniobras se ejecutan sin establecer o interrumpir corriente, se las llama maniobras de seccionamiento, para distinguirlas de las de interrupción.

SECCIONAMIENTO

El aparato que cumple esta función se llama seccionador, y se trata de un aparato electromecánico cuya función es estando abierto soportar la aislacion entre dos partes del circuito, en cualquier condición mantener la aislacion hacia masa, y estando cerrado conducir corrientes normales permanentemente, y sobrecargas y cortocircuitos por tiempos establecidos.

El seccionador en principio solo puede establecer e interrumpir corrientes despreciables, o con diferencias de potencial despreciables entre sus extremos.

Sus características son abierto aislacion entre contactos, en cualquier posición aislacion a masa, cerrado conducción de corriente permanente, o sobrecorrientes por tiempos definidos (breves).

INTERRUPCION

El interruptor suma a las características antes enumeradas la capacidad de interrumpir corrientes de cualquier tipo y valor hasta las corrientes de cortocircuito máximas, y por cierto establecer estas corrientes.

Lógicamente la duración de los contactos, del medio aislante, de las cámaras que contienen los fenómenos que se producen limitan la cantidad de maniobras que pueden hacerse en distintas condiciones, sin mantenimiento (se produce desgaste de los contactos, de las cámaras, del medio de interrupción).

Cada tipo de interrupción presenta características que pueden ser distintas, y que además dependen del principio de funcionamiento del interruptor.

Los aparatos que no pueden llegar a interrumpir cortocircuitos no son interruptores, se los llama interruptores de maniobra, y cuando cumplen ciertas condiciones (de aislacion) seccionadores bajo carga

Si comparamos las características de aislacion que fijan las normas para interruptores y seccionadores, notaremos diferencias en la aislacion entre contactos abiertos, en alta tensión en particular el interruptor siempre se encuentra asociado a seccionadores por lo que la función de seguridad de la aislacion se ha asignado a estos últimos.

Los interruptores tienen dos posiciones estables en las que pueden encontrarse, abiertos, o cerrados, y tienen una duración mecánica en cuanto a maniobras que pueden hacer, esta duración en comparación con otros aparatos parece limitada.

CONTACTORES

Los contactores también tienen capacidad de interrumpir corrientes, pero no de cortocircuito, desde este punto de viste parecen interruptores de maniobra. Tienen capacidad de hacer una cantidad enorme de maniobras mecánicas, en el orden del millón, mientras que los interruptores después de 1000 o diez mil maniobras requieren mantenimiento.

Los contactores están concebidos para conectar y desconectar cargas, motores por ejemplo, y para realizar un gran numero de maniobras sin mantenimiento, ya que su función es maniobrar (conectar y desconectar) cargas con frecuencia.

Generalmente tienen una sola posición estable (abierto), y se mantienen cerrados por la acción de una bobina excitada.

Los contactores no tienen capacidad de interrumpir cortocircuito, esto se confía a otro aparato que se instala en serie, un interruptor, o un fusible, que tienen la función de proteger al contactor y la instalación en caso de cortocircuito.

FUSIBLES

Los fusibles solo son capaces de interrumpir corrientes elevadas, sacrificando su integridad, y luego deben ser repuestos, en general en un sistema trifasico, cuando un fusible se funde no puede garantizarse que los otros no se hayan degradado.

DEFINICIONES

Las normas IEC (internacionales) se han ocupado de establecer definiciones que permiten encuadrar los distintos aparatos permitiendo su utilización correcta.

Interruptor es un aparato mecánico de conexión, que tiene dos posiciones de reposo, capaz de establecer, soportar, e interrumpir corrientes en condiciones normales de circuito, así como en condiciones predeterminadas establecer, soportar por un lapso definido, e interrumpir corrientes en condiciones anormales especificadas de circuito tales como las de cortocircuito.

Seccionador es un aparato utilizado para abrir o cerrar un circuito con una corriente despreciable (como ser corriente capacitiva de barras, conexiones, longitudes muy cortas de cables, corriente de transformadores de tensión y divisores capacitivos) ó bien con un cambio insignificante de tensión entre sus terminales.

Estamos utilizando dos palabras que conviene buscarlas en el diccionario, aparato y dispositivo, veamos que significan:

Aparato: apresto, preparativo, conjunto de cuanto se necesita o requiere para un objeto dado. Anatomía – conjunto de órganos que concurren a desempeñar una función. Reunión y combinación de medios y elementos mecánicos dispuestos para ser empleados en la ejecución de movimientos, experiencias, labores, y maniobras.

Dispositivo: dicese de lo que dispone.

MECANISMOS DE INTERRUPCION DE LA CORRIENTE ELECTRICA

Si se intenta interrumpir una corriente eléctrica separando contactos se observa la formación de un arco eléctrico, que sigue sosteniendo la corriente, presentando simultáneamente cierta diferencia de potencial entre contactos.

Las corrientes mas elevadas se presentan cuando se producen cortocircuitos, las reactancias son preponderantes, la corriente esta defasada casi 90 grados respecto de la tensión.

Si la diferencia de potencial entre contactos es pequeña, la corriente de arco (ver lamina) se modificara muy poco respecto de la que hubiera habido de no haberse formado arco, se dice que se ha presentado un arco de baja resistencia; obsérvese el lapso mientras los contactos permanecen cerrados (1), el lapso a partir del inicio del movimiento de los contactos, hasta la anulación de la corriente (2), la corriente que finalmente se anula (4), la tensión de arco que es muy pequeña en el caso examinado por lo que la resistencia de arco es también reducida (3), la tensión inmediatamente después de la interrupción que por oscilaciones amortiguadas alcanza la tensión impuesta por la fuente (5).

Si en cambio la corriente presunta (ver lamina) es muy distinta a la corriente que efectivamente se presenta, entonces la resistencia del arco es relativamente grande, por eso modifica la corriente; la separación de contactos inicia en (t0), la corriente se extingue en (toff), la tensión de arco crece a medida que pasa el tiempo desde el inicio de la separación de contactos (UB), la corriente se modifica respecto de la que se tendría con tensión de arco nula, obsérvese la corriente (i) que se interrumpe en fase con la tensión debido a que la resistencia de arco se hizo preponderante en el circuito.

Mientras la corriente es relativamente grande, el arco no se interrumpe, una columna ionizada, plasma, conduce la corriente entre los electrodos.

En corriente alterna la corriente pasa por cero y luego se invierte, en ese instante la columna puede perder conductividad, y si esto ocurre se interrumpe la corriente.

En los instantes sucesivos se presenta cierto potencial aplicado entre los contactos, si la rigidez dieléctrica de la interrupción crece (o se mantiene superior a la tensión aplicada), esta habrá tenido éxito, si en cambio se restablece la corriente, habrá que esperar el sucesivo pasaje por cero para opinar respecto del éxito de la interrupción.

En corriente alterna merced a esta situación se puede efectuar la interrupción aun con resistencias de arco bajas, en corriente continua no ocurre lo mismo, debe lograrse intercalar suficiente resistencia de arco, y una suficiente reducción de corriente para lograr interrumpir.

EL ARCO ELECTRICO

Los arcos estables han sido estudiados desde largo tiempo, mientras que los arcos en corriente alterna, con variaciones de la posición de los electrodos (los contactos que se separan) son mucho mas difíciles de estudiar, en rigor los interruptores que utilizan estos principios se ensayan en condiciones próximas a las reales y establecidas por normas.

El modelo del interruptor apto para ser utilizado a los fines del proyecto esta todavía lejos de la posibilidad de realización técnica, el desarrollo de un prototipo de interruptor es una tarea eminentemente experimental.

Si el arco en su evolución se convierte en un arco de elevada resistencia al final se tratara de interrumpir una corriente resistiva (corriente y tensión en fase), si en cambio es de baja resistencia (ver lamina) la interrupción será particularmente sensible a las condiciones de corriente y tensión que se presentan en la proximidad del cero de corriente (corriente y tensión desfasadas, hay tensión con corriente nula).

Analicemos el fenómeno en dicho instante, supongamos que intentamos interrumpir una corriente resistiva, en el momento en que la corriente se anula también la tensión entre contactos es nula, a partir de ese instante crecerá en el tiempo en igual forma que la tensión de la fuente.

Pensemos ahora en la interrupción de una corriente inductiva, en el momento en que la corriente pasa por cero observemos la tensión en los contactos, un instante antes era nula, si la interrupción tiene éxito, un instante después la tensión tendrá un elevado valor, que corresponde a la que impone la fuente…

Hemos despreciado en nuestros razonamientos las capacitancias parásitas que hay entre los contactos del interruptor, en rigor la tensión pasara de cero al valor final, a través de un transitorio con importantes sobretensiones del orden de 2 veces.

Hemos analizado una corriente de cortocircuito en bornes del interruptor y su interrupción, y hemos observado la tensión entre los contactos.

Si el cortocircuito se establece en línea, (a alguna distancia del interruptor) la interrupción presenta dos tensiones de distintas características, del lado fuente la tensión variara en forma parecida a la indicada, partiendo del valor correspondiente a la caída de tensión en línea, mientras del lado línea se presentara un fenómeno de onda viajera, que causa en el borne del interruptor una onda diente de sierra.

La tensión entre bornes crece con gran velocidad, y para que la interrupción tenga éxito, la distancia entre contactos debe soportar estas condiciones, impuestas por la línea, circuito de parámetros distribuidos.

Un efecto parecido puede presentarse cuando se interrumpe un cortocircuito secundario de un transformador, desde el interruptor el transformador es visto como una capacitancia con una inductancia en paralelo, esta es una simplificación demasiado drástica, pero el fenómeno observado es con oscilaciones del lado del transformador, y una tensión del lado de alimentación con oscilaciones parecidas (aunque menores) que para el cortocircuito franco.

La interrupción de la corriente de un reactor derivación, o un cortocircuito con reactor serie también son análogas.

Totalmente distintas son las condiciones cuando se interrumpe una corriente capacitiva, banco de capacitores, cables en vacío, líneas aéreas en vacío.

En este caso al pasar la corriente por cero, se interrumpe, de un lado queda el capacitor cargado, del otro la fuente la tensión sigue variando con la frecuencia de la red.

Si la interrupción tiene éxito un cuarto de ciclo después se tendrá sobre los contactos aplicada la máxima diferencia de tensión.

Si en cambio se presenta falla dieléctrica del interruptor, se establecerá una corriente con un pico muy grande, aparecerá una oscilación de gran amplitud, y el capacitor podrá quedar cargado con doble tensión, siendo la situación final con tensión aún mas alta, este fenómeno es llamado reencendido, y hace que ciertos interruptores no sean adecuados para largas líneas, cables o capacitores.

También la interrupción de pequeñas corrientes inductivas puede presentar efectos de reencendido, pero no con los desastrosos efectos acumulativos antes comentados, simplemente al aumentar la distancia entre contactos la interrupción finalmente tiene éxito, pero sucesivas interrupciones y reencendidos crean trenes de ondas viajeras que pueden dañar las aislaciones.

Una corriente particular puede presentarse en caso de cortocircuito en una línea que parte de un nodo próximo a una batería de capacitores, el interruptor de la línea deberá interrumpir la corriente de cortocircuito, con superpuesta la corriente de descarga de los capacitores, de frecuencia relativamente alta, quizás presentando varios pasajes por el cero en escasos milisegundos…

Las normas suponen que la corriente es de amplitud constante como corresponde cuando se esta a distancia (eléctrica) relativamente grande de las maquinas generadoras. La presencia de los fenómenos transitorios y de la componente continua en proximidad de generadores, puede ser causa de que la corriente de falla no pase por cero durante cierto número de ciclos, presentándose entonces al interruptor una situación de gran dificultad.

No olvidemos que también en casos normales, con elevada constante de tiempo de la componente continua, los dos semiciclos sucesivos son de amplitud totalmente distinta, y ofrecen distinto grado de dificultad al éxito de la interrupción.

Mientras el interruptor esta cerrado el efecto joule en los contactos es la única magnitud que produce efecto apreciable, calentamiento de los contactos, en cuanto los contactos se separan puede medirse la tensión de arco, puede hablarse de potencia de arco, e integrándola en el tiempo, energía de arco.

La comparación de como evoluciona esta energía, con la que el interruptor es capaz de controlar, es la que señala el posible éxito o fracaso de la interrupción, y es el factor que el proyectista estudia relacionando tensión, corriente, tiempo, energía.

PRINCIPIOS CONSTRUCTIVOS DE LOS EQUIPOS DE MANIOBRA

El ingenio humano ha dado pruebas significativas en la historia de los interruptores, las soluciones fueron sucediéndose con rapidez unas a otras, las nuevas soluciones presentaban nuevos problemas, y la técnica exigía soluciones completas y generales.

Las técnicas de interrupción comenzaron utilizando el aire natural, e inmediatamente buscaron otros fluidos, aceite, agua, aire comprimido, SF6, las formas y el tamaño de los aparatos fue cambiando, llegándose finalmente a soluciones compactas actuales.

Actualmente los interruptores de baja tensión utilizan cámaras de interrupción deion, con varias chapas metálicas que dividen el arco aumentando la tensión de arco (resistencia), cuando las corrientes nominales son relativamente bajas de modo que los contactos son livianos y pueden ser fácilmente acelerados, se realizan interruptores con características limitadoras, que deforman notablemente la corriente de cortocircuito, impidiendo que se presente el pico máximo.

Parece que tendrán futuro los interruptores en vacío, y los de estado sólido (sin contactos de interrupción móviles…).

En media tensión las técnicas actualmente difundidas son el vacío, el gas SF6 en versiones autosoplante, de arco rotativo, todavía en aplicaciones especiales se utiliza el aire comprimido, y el aire a deionizacion magnética.

Los interruptores en pequeño volumen de aceite, fueron los mas difundidos en el pasado, y todavía serán utilizados por muchos años, aunque ya casi no se fabrican.

En media tensión se utilizan interruptores de limitado poder de interrupción (llamados seccionadores bajo carga o interruptores de maniobra, incapaces de interrumpir el cortocircuito), la buena técnica solo ha dejado subsistir los autoneumaticos en aire y en ambiente cerrado de SF6.

En alta tensión la técnica avanzo en dirección de soluciones modulares de cámaras en serie, el pequeño volumen de aceite, el aire comprimido, el SF6 tipo autosoplante, fueron las soluciones que mas éxito tuvieron, y la decadencia de cada solución técnica apareció al alcanzar sus limites naturales de aplicación.

En el futuro puede preverse la utilización del vacío, multicamara.

En todos los casos el interruptor en su concepción actual debe tener un comando que mecánicamente debe ser optimo, las buenas cualidades eléctricas de la cámara de interrupción deben estar acompañadas por sobresalientes características mecánicas, después de haber quedado cerrado mucho tiempo se exige siempre una buena actuación, rápida, oportuna… todavía hoy este proyecto presenta importantes desafíos.

El vacío es un método de interrupción que en algunas aplicaciones trae aparejadas sobretensiones que se propagan en los circuitos solicitando en modo inconveniente algunos componentes, por lo que debe estudiarse atentamente su aplicación. Quizás esto sea consecuencia de ser el método de interrupción mas joven.

La tensión en los interruptores multicamara debe repartirse con oportunos capacitores que regulan la solicitación en cada una, también influyen controlando la tensión de retorno que se presenta.

CARACTERISTICAS FUNCIONALES DE INTERRUPTORES

Las características funcionales, sirven para especificar los aparatos, definiéndolos.

La especificación de un dispositivo se hace con el objetivo de obtenerlo en el mercado, o construirlo especialmente.

Cuando el objetivo de la especificación es la construcción de un equipo especial, el único limite a lo que se especifica esta dado por la posibilidad constructiva, y los riesgos de que la construcción no tenga éxito.

Generalmente es preferible comprar dispositivos normales, existentes, por lo que la especificación debe identificar suficientemente bien las características de interés, definiendo adecuadamente el objeto de compra.

Frecuentemente el proyectista de instalaciones debe hacer esfuerzo en lograr una instalación donde puedan utilizarse los dispositivos mas abundantes del mercado, y para esto quizás haya que esforzarse en replantear el proyecto mas veces.

La primera característica del interruptor es su tensión nominal:

baja tensión
media tensión
alta tensión
altísima tensión
Un mismo interruptor de baja tensión puede ser aplicado en instalaciones de distintas tensiones nominales, por ejemplo 230 V, 400, 500, 660, 750, 1000 V (a veces no todos los valores, sino solo algunos), es así que frente a una especificación se pueden obtener soluciones muy distintas.

En media tensión en cambio los aparatos pueden utilizarse en unas pocas tensiones nominales, las medias tensiones utilizadas en nuestro país 2.3 kV, 3.6, 5, 7.2, 11, 13.2, 13.8, 36 kV utilizan aparatos de tensiones nominales que dependen del país de origen del aparato (o de su licencia de fabricación) por ejemplo aparatos de origen europeo de tensión nominal 17.5 kV se utilizan para las tensiones nominales de 7.2 hasta 13.8 kV, lamentablemente entonces no se pueden aprovechar al máximo…

En alta tensión los fabricantes plantean soluciones para su mercado de mas importancia, y esa adopción la ofrecen a los otros mercados, por ejemplo una solución para 145 kV se ofrece para redes de 123 kV, una solución para 170 kV se lo ofrece para 145 kV.

A medida que la tensión crece aparecen soluciones modulares, cámaras múltiples en serie, es así que deben observarse soluciones de 245 kV, 362 (altísima tensión), 420, 550, 765 – 800 kV que cada fabricante ha desarrollado, notándose que cada fabricante ha tratado de minimizar la cantidad de cámaras en serie, para reducir el costo, en el transcurso de los años a medida que una solución se sustituyo por otra la tensión nominal de la cámara modular fue creciendo así en los años 70 un interruptor de hexafluoruro de 362 kV tenia tres cámaras, hoy (en el 2000) se ofrece con dos, solución que también alcanza para algún fabricante para 550 kV, es decir que la cámara es de tensión nominal 245 kV.

Asociada a la tensión nominal, se presentan las características de aislacion, tensión de ensayo a frecuencia industrial, tensión de ensayo a impulso.

La otra característica es la corriente nominal, en baja tensión los valores que se presentan están asociados a los relés de protección integrados al interruptor, cada tipo de interruptor cubre hasta cierta corriente nominal máxima, 63 A, 100, 1250, 2500, 4000, 6300 A.

En media tensión los fabricantes han reducido las opciones que ofrecen, 800 A, 1250, 1600, 2500, en general solo 2 de estos valores, y es difícil encontrar aparatos de corriente nominal elevada.

Los interruptores para generadores cubren necesidades por arriba de los 10000 A.

En alta tensión las soluciones se orientaron a corrientes nominales 2000 o 3000 A, buscando en las soluciones de los anios 70 observamos soluciones de 1250 A, y menos.

El otro tema es la corriente de interrupción, en baja tensión 1 kA, 10 hasta 100 (los interruptores limitadores).

En media y alta tensión esta característica es 20 kA, 40, 63. En altísima tensión las soluciones de menores corrientes (para una misma tensión) son en general con menor cantidad de cámaras.

Exigencias que se presentan al interruptor

Un folleto de 1970 proponía que un interruptor no puede ser juzgado solo en base al poder de interrupción normal de cortocircuito, y explicaba que pocas veces, quizás nunca en su vida, el interruptor deba interrumpir dicha corriente.

Pero todos los días, para un servicio seguro y tranquilo, que no incremente el precio de adquisición (inicial), por la continuidad y calidad de servicio, para la protección de los aparatos, las maquinas, las líneas, los cables, y para la seguridad de las personas, un verdadero interruptor, cualquiera sea su poder de interrupción, aun si muy superior al que corresponde al punto donde fue instalado, debe:

ser mecánicamente simple y de seguro funcionamiento en el tiempo.
Realizar en cualquier condición de servicio ciclos de recierre rápido
Interrumpir pequeñas corrientes inductivas, con sobretensiones limitadas (menores de 2.5 – 2), por ejemplo fallas en el secundario de transformadores.
Interrumpir pequeñas corrientes magnetizantes de transformadores en vacío, con sobretensiones limitadas.
Interrumpir líneas y cables en vacío sin reencendidos.
Interrumpir con seguridad fallas en línea (kilométricas).
Interrumpir fallas consecutivas
Interrumpir en oposición de fase
Interrumpir cortocircuitos repetidos sin requerir mantenimiento.
Se trata de una excelente síntesis, que conviene repasar frente a la necesidad de comparar entre si distintos interruptores, con el objetivo de tomar una decisión, que seguramente no puede ser orientada por el solo precio, sino debe ser antes calificada por la comparación pesada de estas prestaciones.

Descripción de distintos tipos de interruptores

El interruptor es un aparato esencialmente formado por contactos que se separan con importante velocidad para pasar rápidamente de condiciones de conducción a aislacion, y un mecanismo de comando con energía acumulada para lograr satisfacer las condiciones de movimiento.

El ambiente en el que se separan los contactos permite una clasificación y define una cantidad de tipos de interruptores

aire natural
aire con camadas deion
aire a deionizacion magnética (cámaras cerámicas, o metálicas – caída catódica)
arco rotativo
aceite, gran volumen
interrupciones múltiples (en serie)
aire comprimido, soplado longitudinal, transversal
con resistor de apertura
aceite, pequeño volumen (cámaras múltiples)
hexafluoruro de dos presiones (neumático)
hexafluoruro de simple presión, autosoplante
hexafluoruro de arco rotativo
vacío, con distintos materiales en los contactos, cámaras múltiples, resistores de maniobra
hexafluoruro con aprovechamiento de la energía de arco
seguramente en un futuro próximo, cámara de interrupción de estado sólido
Los comandos son de distintos tipos, pero todos se caracterizan por disponer de energía acumulada, y deben ser adecuados al tipo de interruptor, ya que entre comando y cámaras de interrupción se debe lograr la solución optima:

comando a solenoide (combinado con resortes)
comando a resortes (helicoidales, y espirales, cargados con motor eléctrico, o a mano)
comando de aire comprimido, de un efecto (combinado con resortes) o de doble efecto
comando de aceite a presión, fluodinamico
comando de gas (hexafluoruro) a presión, y resortes.
Intentar explicar el desarrollo de estas distintas técnicas y sus variantes, y como se encadenaron y evolucionaron es dificultoso y complicado, en forma arbitraria se han seleccionado una serie de figuras encontradas en revistas que muestran características de distintos tipos de aparatos, y que cubren casi 100 años de desarrollo tecnológico alrededor de estos temas.

Puede ser de interés observar como ha variado para los distintos tipos de interruptores la faja de mercado que han cubierto durante cierto periodo del siglo XX.

Se puede resumir el comportamiento de los distintos tipos de interruptores en un único concepto, los contactos se separan, se forma el arco, y este puede ser de baja resistencia o de alta resistencia, y en relación con el, es el comportamiento de la tensión de retorno (ver figura) que aparece inmediatamente.

El desarrollo de los interruptores es esencialmente experimental, el desarrollo teórico o de gabinete es complementario, de los ensayos se extrae información que sirve para juzgar fortalezas y debilidades del proyecto y que orienta hacia nuevas mejoras, pero no se puede encarar un desarrollo sin la disponibilidad de un laboratorio de pruebas que permita simular condiciones eléctricas reales de la interrupción.

interrupción en aire libre
Modelo primitivo de interruptor en aire libre, con cuernos de arco. Se observan los contactos que se separan, el arco se forma entre ellos, se transfiere a los cuernos y deslizando sobre estos se alarga y se enfría.

Pero el arco se mueve libremente, y es necesario asegurar espacio para que la interrupción no se transforme en un arco de falla (a masa o entre fases). Para limitar el desgaste de los contactos por el arco es necesario alejarlos rápidamente, esta acción no puede ser desarrollada por el esfuerzo del operador, la energía para la operación se acumula previamente, la apertura es iniciada por un mecanismo de gatillo que libera el disparo de apertura, la energía mecánica de apertura se carga durante el cierre.

Algunos conceptos básicos que se observan se han mantenido en el tiempo, la separación de funciones de conducción y arco (para no desgastar con el arco los contactos de conducción), el alargamiento del arco, el aprovechamiento de fuerzas electrodinamicas.

cámaras deion
Es necesario controlar el movimiento del arco, se lo puede contener dentro de una cámara para que no escape libremente, en el interruptor de baja tensión en aire se observa que cuando sus contactos se alejan, el arco pasa a los contactos de arco, entra en la cámara, y en ella debe apagarse, por la parte superior de la cámara deben salir solo los gases pero no el arco, obsérvese otro interruptor de baja tensión en aire que de todos modos es muy semejante.

Las cámaras pueden estar hechas con chapas metálicas o material aislante,

Otra figura muestra un interruptor de baja tensión de corriente nominal elevada, y de tipo extraible, el detalle de los contactos cerrados y abiertos es de interés.

Los contactos pueden ser planos como vistos o de cuchilla como muestra el detalle cámara de interruptor de un modelo mas moderno de interruptor en aire

El tamaño de los interruptores fue cubriendo desde las aplicaciones domiciliarias a las máximas exigencias industriales, obsérvese un pequeño interruptor en caja aislante, el despiece del aparato ayuda a interpretar la función de los principales componentes.

El aprovechamiento de las fuerzas electrodinamicas y la gran velocidad de alejamiento de los contactos suficientemente livianos (poca fuerza de inercia) inicio el desarrollo del interruptor limitador que impide se alcance el pico máximo de cortocircuito, ventaja ofrecida por los buenos fusibles.

Los conceptos de desarrollo de los interruptores limitadores, prosperaron a mayores tamaños, complementándose con interruptores en aire aptos para protección selectiva.

Corte de un interruptor de uso industrial, con relés térmico y magnético.

Interruptor de contacto rotativo obsérvense particularmente las formas de los caminos de corriente.

Detalle de interruptor de elevada resistencia electrodinamica corte del aparato obsérvense los elementos componentes, la solución moderna ofrece relé electrónico alimentado por un transformador de corriente.

El progreso de los interruptores se baso en el cuidadoso estudio de los esfuerzos electodinamicos entre contactos, lo que permitió mejorar sus formas y comportamiento.

Los interruptores limitadores aprovecharon los principios de repulsión de los contactos también basados en esfuerzos electrodinamicos.

Que se complementaron con dispositivos magnéticos de repulsión de los contactos, como muestra la figura.

contactor en aire
El contactor, véase un modelo de contactor en aire, debe poder hacer gran numero de maniobras sin mantenimiento, pero no debe interrumpir corrientes de cortocircuito, el mecanismo debe ser simple, liviano, robusto, los contactos autolimpiantes, obsérveselos inclinados para autocentrarse, el arco debe apagarse rápidamente en la cámara.

Otros modelo muestra una solución con contactos planos, y otro propone contactos con forma mas adecuada para soplar el arco, compárese la forma con la del interruptor limitador.

soplado magnético
Es necesario que el arco se desplace dentro de la cámara, en el interruptor de soplado magnético, se busca este efecto con bobinas por las que circula la corriente a interrumpir, el efecto de la cámara es proporcional a la corriente, el esquema muestra varios detalles y explica el funcionamiento.

Mas natural es la propuesta con el arco que se desplaza hacia arriba como se observa en la figura

Obsérvese el esquema de principio, los bornes, el contacto fijo y el móvil, se separan, el arco se transfiere al cuerno, se intercala una primera bobina, y a medida que el arco se desplaza se intercalan las otras, el arco es desplazado dentro de la cámara. En ella se alarga y se enfría.

Otro modelo interruptor de soplado magnético las cámaras son cerámicas, se observan los cuernos de arco principales, y los cuernos intermedios, que actúan cuando el arco ya esta en la cámara. El arco y los cuernos toman una forma de solenoide, el mismo arco genera el campo magnético.

Observemos otro modelo de cámaras de interrupción con chapas metálicas, y cuernos intermedios, aquí también se genera el solenoide, pero el arco entra en las cámaras de chapas metálicas.

En estos últimos modelos el solenoide origen del campo magnético esta formado en parte por conductores, en parte por el mismo arco y no es fácilmente controlable, en cambio con electroimanes el control es mas fácil, la cámara de soplado magnético muestra el detalle de la bobina lateral, contactos y cámara de interrupción, el campo magnético es creado por un electroimán, el diseño tiende a lograr campo uniforme entre los núcleos laterales, también aparecen campos dispersos y bobinas laterales que los tienden a anular.

El efecto magnético es proporcional a la corriente que se debe interrumpir, con elevadas corrientes el efecto es grande, pero el interruptor debe interrumpir también pequeñas corrientes, con estas se observa que el arco no se desplaza hacia dentro de la cámara con suficiente rapidez, aparece entonces pistón que genera un soplado de aire que obliga a que el arco se encauce en su camino.

Otro modelo de cámara de soplado magnético para mejorar la distribución del campo dispone la bobina al centro de la cámara, en su movimiento el arco embiste una pequeña cámara de interrupción que se observa en el centro, se inserta la bobina, y aparece el efecto del campo que se establece.

La figura esquematiza el funcionamiento del interruptor y el movimiento del arco dentro de la cámara de interrupción y las fuerzas que actúan.

El detalle de la cámara de interrupción de placas cerámicas muestra como se alarga el arco, y como es obligado a reducir su diámetro por influencia del corte en V de las placas a medida que penetra en la cámara. El detalle muestra el montaje de las placas cerámicas. Mientras se desplaza dentro de la cámara se observa el arco en distintas situaciones la columna de arco a medida que penetra en la cámara es deformada y aparece un efecto de enfriamiento.

Es conveniente que el campo magnético y la corriente no estén en fase, de manera que el efecto magnético se mantenga en el momento en que la corriente se extingue, presentándose el efecto sobre los iones, y ayudando a la renovación del aire, esto se consigue con una espira en cortocircuito sobre el núcleo del electroimán

Los contactos del tipo cuchillas se observan en el detalle de la figura, contactos principales (que deben ofrecer poca resistencia eléctrica) y de arco, además el contacto rotante (donde la cuchilla gira y que también debe tener baja resistencia), pistón de soplado, biela aislante que transmite movimiento a la cuchilla.

El soplado magnético también fue aprovechado en los contactores de media tensión.

arco rotativo
Al abrir el interruptor el arco se transfiere a los cuernos observándose que se presenta corriente y se establece un campo magnético circular que en la zona de arco lo empuja hacia arriba, también hay bobinas que producen campo radial, la figura muestra como el arco se transfiere y se establecen los campos.

Las placas conductoras que forman la cámara subdividen el arco, y se presenta el campo radial generado por las bobinas que lo fuerzan a un movimiento rotativo alrededor del eje de los conductores coaxiales que ya no conducen.

El interruptor es de funcionamiento muy complejo, la cámara tiene placas conductoras de cobre (placa deionizante con pista circular), placas de hierro, distanciadores aislantes, espiras de soplado, y bobinas de campo radial.

extrarapidos (para corriente continua)
La corriente alterna pasa por cero dos veces en cada periodo (cada 10 ms a 50 Hz) no es así para la corriente continua, la forma de lograr la interrupción es forzando el pasaje de la misma por el cero aumentando la resistencia del arco, los principios recién vistos son validos para los interruptores extrarapidos cuya gran similitud con los modelos en aire a deionizacion magnética antes vistos no es casual, sino buscada tratando de aprovechar todas las buenas ideas.

Obsérvese en otro modelo el detalle de contactos y cuernos de arco el arco pasa de contactos principales a los de arco, se alarga entra a la cámara, véase otro modelo de interruptor extrarapido, nótense similitudes y diferencias.

Mas esquemas muestran aparatos con distintos detalles interruptor con cámara magnética, otro interruptor similar.

La detección del cortocircuito en corriente continua se debe hacer mientras esta crece (por el valor de dI/dt) mucho antes de que alcance su valor máximo para evitar los efectos de la elevada corriente, esta detección e inmediata actuación no son fáciles de realizar y el relé formo parte del interruptor para poder hacer sistemas suficientemente rápidos.

La figura muestra el relé extrarrapido cuyo modo de funcionamiento se muestra en la figura

gran volumen de aceite
Obsérvese interruptor de gran volumen de aceite, con los contactos libres en aceite, al producirse el arco se forma una burbuja de gas, si el arco continua el peligro de explosión es elevado… la cantidad de aceite es grande… para que el arco dentro del aceite no se descontrole, rodeándolo se puso una cámara de interrupción, mejorando también las prestaciones, y permitiendo llegar a tensiones elevadas.

El ejemplo que muestra la figura corresponde a un modelo de alta tensión las cámaras están separadas por tabiques para evitar el arco entre fases, se observan los contactos que son con forma de vástagos que penetran en las cámaras de interrupción para alcanzar el contacto fijo.

Otra figura corresponde otro modelo de alta tensión en el que se observa la apariencia de tanque de alta presión del contenedor de las cámaras de interrupción.

pequeño volumen de aceite
Con ideas análogas al interruptor anterior, con cámara de interrupción, minimizando la cantidad de aceite interrupción en pequeño volumen de aceite que reduce el peligro en caso de fracaso de la interrupción, y el requerir menos aceite se considero ventajoso para los países no petroleros.

Al moverse el contacto se establece el arco que se prolonga dentro de la cámara, se generan gases que comprimen el aceite dentro de los nichos de la cámara, y que al pasar la corriente por cero tratan de renovar el aceite entre contactos, lográndose así la interrupción.

En media tensión se presentan soluciones simples, interruptor en pequeño volumen de aceite obsérvese el camino de al corriente, borne superior, contacto fijo con dedos de contacto (uno mas largo de arco), contacto móvil, y borne en el centro del polo, el cuerpo del polo es de material aislante, en la parte inferior la caja de manivelas (a masa), donde por bielas aislantes (en aceite) se transmite el movimiento al contacto móvil.

Soluciones para interior y exterior, el cuerpo del modelo para interior debe ser de material suficientemente resistente (papel bakelizado, fibra de vidrio y araldite), para exterior el cuerpo debe resistir las inclemencias climáticas (porcelana en el pasado, hoy puede haber otros materiales) y para cumplir la función mecánica de relacionar caja, y bornes intermedio, y superior, en la figura se observa que la porcelana simplemente recubre al interruptor para interior.

Otro modelo de interruptor de mínimo volumen tiene borne superior y el borne inferior es también la caja de transmisión del movimiento, ambos extremos en tensión, por lo que requiere aisladores de soporte, y una barra de transmisión aislada entre el comando y el polo, como muestra la vista del interruptor completo.

El detalle de la cámara de interrupción, muestra el flujo de aceite por el hueco interior del contacto móvil, para la interrupción de pequeñas corrientes, y la generación de la burbuja de gas que impulsa el aceite para la interrupción de elevadas corrientes.

Para lograr corrientes nominales muy elevadas, a veces se pone en paralelo al dispositivo de interrupción, un seccionador de corriente nominal elevada que trabaja en paralelo a cámara de interrupción, en algunos casos la cámara de interrupción tiene una el paralelo que incluye una resistencia, la figura ilustra estos distintos casos.

Las soluciones mas complejas son características de las mayores tensiones, en tensiones mas altas aumenta la dificultad de apagar los distintos arcos que se presentan en las maniobras que se deben hacer,

La función de la cámara es subdividir y alargar el arco aprovechando el flujo de aceite que se produce durante la interrupción por distintas causas, la presión de aceite se puede lograr generando dos arcos en serie uno produce una burbuja de gas que pone en presión el aceite dentro de la cámara, el aceite es soplado sobre el segundo arco, y debe extinguirlo.

Así como se soplo aire en los interruptores magnéticos, se bombea aceite hacia los arcos para el caso de interrupción de corrientes débiles, esto lo hemos visto en una solución de cámara de media tensión.

Las cámaras de los interruptores de interruptores de alta tensión presentan similitudes y diferencias con los de media tensión, el detalle de la cámara puede verse, obsérvense el contacto de arco (dedo mas largo), el pistón de bombeado de aceite fresco, y las placas que forman la cámara propiamente dicha y sus cavidades, al fondo de la figura la cabeza del contacto móvil.

Los interruptores en aceite quizás hayan presentado la mayor variedad de modelos, observemos otro diseño de la cámara, se ven los caminos de circulación del fluido, y distintas posiciones y estados de flujo durante las maniobras.

Las vistas de conjunto de un polo, las cámaras de interrupción tienen limites de aplicación al aumentar la tensión, con una única interrupción no se puede ir mas allá de cierta tensión, y para tensiones mas altas se ponen cámaras en serie, interruptor bicamara (dos cámaras en serie) un sistema de bielas transmite el movimiento del comando a los contactos.

La idea de los interruptores multicamara (mas cámaras en serie) lleva asociada la modularidad de los componentes, de sus estudios, de sus ensayos, de su producción…

El conjunto de dos cámaras en serie es también un modulo en otras familias de interruptores como el multicamara de 4 , obsérvese que los aisladores de soporte verticales están exigidos por la plena tensión.

agua
La escasez de aceite mineral hizo que ciertos fabricantes dedicaran esfuerzo al desarrollo de interruptores que en lugar de aceite usaran agua (no conductora – destilada) como medio de interrupción.

Esta idea aunque noble, tuvo poco éxito por los otros posibles medios de interrupción, en particular aire.

aire comprimido
Interruptor de media tensión de aire comprimido el contacto de interrupción es con pequeña distancia entre electrodos (solo interrumpe la corriente), y en serie se encuentra un contacto que cumple función de seccionamiento (aislacion), otros modelos muestran distintos detalles y distintas soluciones constructivas, para completar véase otro interruptor.

Para alta tensión véase como ejemplo el interruptor de chorro de aire libre, varios módulos forman un interruptor múltiple en aire.

Véase el detalle de funcionamiento de la cámara de interrupción de chorro libre, un mecanismo mueve rápidamente el vástago y se libera el soplo de aire a presión, que barre el arco en su pie.

Véanse distintas formas de contactos que se propusieron y estudiaron tratando de optimizar el barrido del arco con fluidos gaseosos, aire seco en particular.

La variedad de modelos de interruptores en aire fue muy grande, en ciertas cámaras el movimiento de los contactos se hace con el mismo aire comprimido, véase la figura. Interruptores con resistores de apertura requieren dos cámara en paralelo una inserta el resistor, al abrirse la principal la corriente se desvía al circuito con resistor, la interrupción de la corriente resistiva es fácil.

En alta tensión se presenta (para las líneas largas) la necesidad de resistores de preinsercion, también en este caso dos cámara en paralelo son necesarias.

Mientras en la cámara hay presión de aire los contactos pueden estar cerca, y la interrupción tiene éxito, pero si la carrera de los contactos es pequeña se hacen indispensables seccionadores en serie, como propone el diseño de la figura.

Los progresos habidos en este tipo de interruptores fueron sorprendentes, la figura muestra la comparación de dos siluetas, separadas por algunas decenas de anios. Otro modelo muestra como se resolvió el problema de lograr tener alta presión disponible cerca de la cámara, Obsérvese en el modelo llamado Y las cuatro cámaras y los distintos módulos que lo componen.

Otra aplicación de media tensión, pero que presenta corrientes normales muy elevadas es el interruptor de generadores, el problema se resuelve con un seccionador con un interruptor en paralelo, la apertura se produce como indica la figura la cámara superior es de seccionamiento, abre primero, la inferior de interrupción, abre ultima. La vista de conjunto muestra también los elementos de disipación, refrigeración, necesarios por el calor producido por la circulación de la gran corriente.

aire autosoplante
Contactos de interruptor de con pistón autosoplante , con limite de interrupción muy bajo,

hexafluoruro de azufre dos presiones
Interruptor de tipo neumático con sf6 obsérvese el tanque de alta presión, donde se acumula el gas, al ordenarse la apertura el gas es liberado, otra figura que muestra el aparato en su conjunto observándose los depósitos de gas, las conducciones, la transmisión al comando, y en los contactos el gas se expande apagando el arco, del contenedor de baja presión el gas es comprimido y devuelto al tanque de alta presión.

Véase el detalle de contactos fijo y móvil, la tobera donde se produce el arco, y es soplado, el contacto de arco, y los dedos de contactos de conducción.

La figura esquematiza el movimiento de contactos , el comando transmite el movimiento a los contactos a través de una barra aislante (que debe soportar la plena tensión), y obsérvense las interrupciones en serie.

Obsérvese el modelo de interruptor de muy alta tensión con interrupciones múltiples por fase, con contactos de cierre para resistores de preinsercion, contactos de interrupción y capacitores para repartición de tensión, otra figura muestra el modelo de menor tensión, con menos cámaras en serie, estos modelos se llaman de tanque muerto ya que el mismo se encuentra a tierra.

Otra idea trata de realizar el interruptor sin tanque metálico que lo rodea, el esquema de funcionamiento de observa en la figura que muestra como el gas sopla el arco, y mueve los contactos.

Otro modelo de interruptor utiliza como contenedor las porcelanas, parece un interruptor de aire comprimido, pero no puede perder el fluido, interruptor de dos presiones, el circuito de fluidos se observa en la figura, tanque de alta presión, deposito de gas listo para el soplado, canalizaciones. El interruptor en su conjunto se observa en la figura.

Otro modelo de cámara utilizada para desarrollar estudios, dio por resultado un prototipo del cual se muestra la secuencia durante la apertura, y los detalles del mecanismo de bielas que transmite movimiento a los contactos como muestra la figura.

El movimiento de los contactos se transmite con bielas, y el soplado del arco se aprecia en la figura.

hexafluoruro autosoplante
Interruptor de una sola cámara de tipo autosoplante, obsérvese la pequeña distancia entre masa y las partes en tensión, la transmisión del movimiento a los contactos.

Cámara modular de tipo autosoplante al moverse los contactos se comprime el gas que al salir por la tobera debe apagar el arco, obsérvese la secuencia de posiciones de interrupción, la posición del contacto fijo y del pistón se mantienen, mientras tobera, contacto móvil y cilindro descienden, es de importancia el estudio del campo eléctrico en el espacio entre contactos.

Otra figura muestra las cámaras completas notándose como el gas soplado escurre sobre el arco, mientras se produce el movimiento.

Durante el cierre se observa el prearco de cierre y luego el contacto queda cerrado, mientras se lleno de gas el cilindro, quedando preparado par la nueva maniobra de apertura.

Un esquema muestra el principio de interrupción la secuencia de movimiento de contactos pudiendo notarse diferencias con la cámara antes examinada, el polo completo puede verse en la figura, a la que sigue el interruptor completo notándose transmisiones entre polos y a las cámaras.

Los módulos componen interruptores monocamara, o multicamara.

Las cámaras pueden estar en un contenedor con aisladores pasantes para realizar un interruptor autosoplante para exterior mas compacto, también se los puede encontrar formando parte de estaciones eléctricas de tipo blindado. El interruptor es esencialmente el mismo aparato utilizado en soluciones en aire, y se lo observa formado parte del sistema blindado.

Otra figura muestra otra solución blindada, con distintos detalles constructivos, obsérvese que el interruptor es de una sola interrupción, lo que hace presumir la tensión nominal.

El detalle de la interrupción varia de un modelo a otro, los detalles constructivos de la cámara también, sin embargo las ideas esenciales son muy similares en las distintas soluciones que ofrecen los fabricantes.

Mientras que los interruptores en aceite y aire comprimido el desarrollo de aparatos de media y alta tensión fue simultaneo, o quizás la alta tensión se desarrollo después de al media, para los interruptores de SF6 ocurrió lo contrario, una vez hechos los desarrollos de alta tensión, los fabricantes comenzaron a invadir también el campo de la media tensión.

Una figura muestra en detalle la cámara de interrupción y como se resuelven las distintas corrientes nominales con contactos conductores adicionales, y la cámara de cierre del resistor de preinsecion, estas se utilizan en interruptores de cámaras múltiples, donde la tensión entre las mismas se reparte con capacitores de distribución del potencial.

Veamos algunos ejemplos de cámaras de media tensión, una cámara de SF6 que parece derivada de la alta tensión, se la compara con un polo de interruptor de vacío, otra figura muestra dos cámaras de sf6 distintas son comparadas, una de ellas presenta en paralelo una cuchilla en paralelo a la cámara de interrupción, solución para corrientes permanentes elevadas, una cuchilla para la corriente principal, otro modelo de interruptor de media tensión es mostrado se aprecian similitudes y diferencias con los anteriores.

La aplicación de media tensión con corrientes normales muy elevadas características de los interruptores de generador obsérvese también el seccionador asociado. Las figuras siguientes muestran la apertura del interruptor en su primera fase hasta formar el arco la extinción del mismo. Obsérvese el detalle de la formación del arco durante la interrupción.

Otro modelo de interruptor de maquina en hexafluoruro, y una vista en corte del mismo

hexafluororo arco rotativo
La idea del arco rotativo apareció nuevamente produciendo la rotación del arco en un ambiente de gas hexafluoruro de azufre, que ayuda a tener un elevado poder de interrupción aun con mecanismos de interrupción muy sencillos y poco potentes, en comparación a la solución análoga en aire. El dispositivo que se presenta en la figura fue utilizado en contactores

hexafluoruro presión autogenerada
En analogía con los interruptores en aceite con arco auxiliar se presenta un contacto de arco que en una cámara auxiliar genera presión que sopla gas hacia el contacto principal.

En la cámara autosoplante, la presión de gas se incrementa por efecto del arco, algunas válvulas en cilindro y pistón descargan el exceso de presión para que la interrupción no sea excesivamente violenta.

vacío
Las cámaras de vacío comenzaron a ser producidas con las tecnologías de las válvulas superadas por los adelantos de la electrónica de estado sólido. En la figura se muestra un corte de cámara de vacío estos dispositivos se caracterizan por un pequeño movimiento de contactos entre los que se vaporiza el metal formando el arco, y que se condensa al reducirse la corriente y pasar por el cero.

Los fenómenos del arco eléctrico en vacío son mostrados en el esquema, se pueden presentar tres modalidades de interrupción del arco.

Las cámaras se montan con el dispositivo de comando realizando así el interruptor de vacío donde la cámara esta soportada con dos aisladores, o en otra alternativa donde el montaje es con un soporte aislante que contiene la cámara como muestra otra figura en perspectiva, y su vista lateral plana.

Las cámaras de vacío también se utilizan para construir contactores, el comando en esta caso es generalmente de solenoide, mientras que en el caso del interruptor de vacío es mejor que el comando sea a resortes.

La figura muestra otro modelo de cámara de vacío nótense similitudes y diferencias con la anterior, otra alternativa es la que se puede observar.

Los contactos del interruptor de vacío pueden ser de diseño espiral para forzar el arco al desplazamiento por efecto electrodimanico (por la forma como el arco rotativo).

Obsérvese la figura que muestra las estructuras de contactos que crean un campo radial, también se diseñan contactos que crean un campo axial como muestra la figura, en ciertos casos estos efectos se buscan dando adecuadas formas a las conexiones externas a la cámara de vacío.

Sobre los contactos esquematizados gráficamente se desarrollan estudios de campos que tienden a optimizar estos diseños

Para tensiones mas elevadas que las que soporta una sola cámara se hacen soluciones con dos cámaras en serie

fusibles
En los inicios de la difusión de la energía eléctrica los fusibles cumplieron la función de proteger para el caso de cortocircuito, recién después de importantes avances en otros campos de la electrotecnia se asigno a los interruptores que eran solo dispositivos para maniobra, la función de interrumpir en cualquier condición, hasta las corrientes máximas de cortocircuito que se pueden presentar.

Aun así los fusibles siguieron progresando y su campo de aplicación se desplazo a casos particulares, particularmente cuando las limitaciones de los picos de cortocircuito eran apreciadas.

La constitución del fusible se muestra en la figura, obsérvense los componentes esenciales, y las características de la interrupción.

Las corrientes de cortocircuito fueron creciendo en las distintas aplicaciones y la técnica de diseño de los interruptores fue ofreciendo soluciones mas poderosas, este crecimiento ha llegado a valores donde es indispensable una actuación rápida y una limitación de los valores que se pueden presentar.

Un aparato de elevadisimo poder de interrupción, con características de limitación, basado sobre la idea de un cartucho explosivo combinado con un fusible, satisface las necesidades cuando se han superado limites aceptables. Un relé detecta las condiciones y da la orden de disparo al cartucho.

Interruptores de estado sólido
Los dispositivos electrónicos han invadido el campo de la potencia eléctrica, ya se utilizan como una alternativa a los contactores, y parece que estamos en el amanecer de su aplicación como interruptores.

Debe tenerse presente que la definición de interruptor destaca la separación física entre los contactos, por lo tanto una solución de este tipo hoy, debe asignar al dispositivo electrónico la función de interrupción, pero para asegurar la aislacion requiere tener en serie un seccionador rápido que opera mecánicamente y asegura la aislacion.

Se repite la idea que impulso cierto tipo de interruptores de aire comprimido, en los cuales la cámara de interrupción solo cumplía esa función, y tenia en serie un seccionador rápido que establecía la aislacion.

La cosa no es tan simple, otra característica de los dispositivos electrónicos que hoy se utilizan es la unidireccionalidad, por lo que para realizar un aparato que conduzca es necesario tener dos elementos en oposición, para que la conducción sea en ambas direcciones, para proteger la parte electrónica otro seccionador en paralelo minimiza la corriente que atraviesa el dispositivo electrónico.

Tratemos de pensar e inventar alternativas. El futuro nos mostrara las posibilidades adoptadas por las industria en sus desarrollos, mientras la electrónica de estado sólido también avanza…

Los comandos

Hemos dicho de la necesidad de que el comando del interruptor tenga energía acumulada para cumplir su función correctamente.

comando a solenoide (combinado con resortes)
Ya se lo han visto en los interruptores de aire y en el contactor antes presentados. La figura muestra un solenoide que se desplaza, cierra los contactos, y carga los resortes de apertura, y el interruptor queda enganchado en posición cerrado, no siendo mas necesaria corriente en el solenoide.

Los comandos de contactores en cambio generalmente requieren mantener la corriente en el solenoide (el comando tiene solo una posición estable)

comando a resortes (helicoidales, y espirales, cargados con motor eléctrico, o a mano)
Este comando se encuentra en los interruptores pequeños (a medida que se desplaza la palanca de mando el resorte se carga, y al superar un punto muero se cierra, y cargan los resortes de apertura), en los interruptores mayores la carga se hace a motor.

En los interruptores pequeños el mecanismo de comando esta formado por un resorte que el operador carga mientras mueve la palanca para cerrarlo, en la figura se puede observar el relé termomagnetico, el despiece del aparato ayuda a interpretar su funcionamiento.

La figura muestra un resorte de tipo helicoidal y su movimiento al cierre del interruptor, y la recuperación de parte de la carga (en función amortiguadora), el mecanismo completo es complejo obsérvese el resorte de tipo helicoidal, y levas y palancas que relacionan el eje de la biela del resorte, y el eje de las bielas de movimiento de los contactos.

Comando a resortes para interruptor y mecanismo de resortes para comando utilizados en interruptores de alta tensión.

comando de aire comprimido, de un efecto (combinado con resortes) o de doble efecto
Un pistón movido por aire comprimido (contenido en un tanque) mueve los contactos y carga resortes para la maniobra siguiente. O bien el pistón se mueve en ambos sentidos desplazado por aire comprimido.

comando de aceite a presión, fluodinamico
Aceite a presión es el que acumula la energía para el movimiento a los contactos en el comando fluodinamico, otro modelo propone transmitir el movimiento llevando el aceite a presión hasta la proximidad de las cámaras, véase el comando fluodinamico para cámaras múltiples.

comando de gas (hexafluoruro) a presión, y resortes.

Dimensionamiento de Barras

BARRAS Y CONDUCTOS DE BARRAS

Cuando las corrientes a transmitir superan las correspondientes de mas cables de secciones máximas, alcanzando el orden de los 1000 A, la solución con cables resulta dificultosa, y se prefiere instalar barras sostenidas por aisladores.

Las barras también son preferidas para realizar los nodos de la red eléctrica, desde donde se derivan cables o líneas aéreas, estos puntos están representados en tableros, cabinas eléctricas, o estaciones eléctricas, desde donde se reparte la energía.

La instalación con barras tiene algunas ventajas: rigidez, claridad de conexiones, seguridad de las distancias, estas justifican la preferencia, dentro de los tableros, con corrientes elevadas, las barras son solución casi obligada, y también se utilizan barras rígidas en las soluciones de alta tensión.

El criterio de diseño de las barras debe tener en cuenta las solicitaciones que sobre ellas se presentan, debidas a su función, y a distintas situaciones de origen externo.

Como los cables las barras transportan cierta corriente permanente, pero muchas veces distinta de un tramo a otro, cuando hay derivaciones.

Veamos un ejemplo, un tablero con 4 salidas de 500 A, dos entradas de 2000 A, y otras 4 salidas de 500 A, comparemos dos estados de carga, el mostrado por – 01 con una entrada de 2000 A, y alimentación a los interruptores del lado opuesto, – 02 con dos entradas de 1000 A, y alimentación a los interruptores extremos. En la parte superior de las -s se muestra la corriente en las barras, en la parte inferior la corriente que entra o sale por cada línea, a parir de estos esquemas se observa la corriente que dimensiona las barras, requiriéndose tramos de 500, 1000, 1500, y 2000 A.

También cuando se producen cortocircuitos, las corrientes en un tramo de barras y otro son distintas, debido a los aportes de cada una de las conexiones (derivaciones).

Veamos el ejemplo anterior pero ahora para las corrientes de cortocircuito, cada interruptor de entrada aporta 20 kA, los tramos de barra entre estos interruptores deben soportar 20 kA, y el resto hasta las salidas 40 kA, véase la – 03, en la parte inferior se representa la corriente normal (térmica) de los interruptores, en la parte superior la corriente de cortocircuito.

DIMENSIONAMIENTO PARA CORRIENTE PERMANENTE

Las barras deben estar dimensionadas para la corriente que deben transportar en régimen permanente, en este caso se hace el balance del calor que se produce en la barra por efecto Joule, y el calor que se disipa al ambiente en distintas formas, en particular radiación y convección.

El dimensionamiento térmico en régimen permanente puede hacerse con distintos métodos, algunos ofrecen formulas, otros tablas.

El balance de calor, por unidad de longitud del conductor, es el siguiente:

I^2 * rho / S = deltateta * k * p

siendo: I corriente transportada; rho resistividad del material; S sección del conductor; p perímetro, correspondiente a la superficie de disipación; k factor que mide el calor disipado por unidad; deltateta salto de temperatura conductor ambiente.

Frecuentemente se prefiere basar el dimensionamiento en función de la densidad de corriente:

i = I / S

i^2 * rho = deltateta * k * p / S

Partiendo de las tablas de capacidad de transporte se puede determinar i en función de parámetros básicamente geométricos.

En particular se observa que para los distintos conductores de una familia la relación p / S es variable, notándose cierta dependencia entre esta relación y la densidad de corriente.

Con este modo de calculo se puede encontrar la capacidad de transporte de conductores de distinto tamaño y forma.

Las tablas en general se presentan para una temperatura ambiente y cierto salto, los apartamientos del salto se pueden tratar estableciendo la relación entre la condición base (1) y la deseada (2), en la siguiente forma:

(i1 / i2)^2 = (deltateta1 / deltateta2)

como el incremento de temperatura aumenta la resistividad, la relación más exacta es:

(i1 / i2)^2 = (deltateta1 / deltateta2) * (rho2 / rho1)

La variación de resistencia esta dada por:

rho = rho0 * (1 + alfa * (tambiente – treferencia + deltateta))

siendo: rho0 resistividad a treferencia; alfa el factor que da la variación de resistividad por temperatura; treferencia la temperatura a la cual se da la resistividad y el valor de alfa

Los materiales comúnmente usados para las barras son el cobre y el aluminio, este ultimo prácticamente es el único usado cuando las corrientes superan los 10000 A.

Las formas de las barras pueden ser planas, una o mas por fase, separadas por distintos espaciamientos, redondas macizas, o tubulares, en forma de perfil C o dos perfiles enfrentados, o bien formas realizadas con chapa doblada, u otras formas para soluciones particulares.

La temperatura máxima que el conductor puede alcanzar no debe causar daño a soportes y otros elementos próximos, no debe hacer perder características mecánicas a las barras, generalmente las uniones entre barras abulonadas fijan un limite de temperatura menor.

La capacidad de transporte depende particularmente del salto de temperatura entre barra y ambiente, mayores saltos significan mayor capacidad de transporte y mayores perdidas.

3 * R * I^2 = 3 * rho * i^2 * S

El pintado de las barras también afecta la capacidad de transporte ya que particularmente influye en la disipación del calor por radiación.

Se observa que la densidad de corriente al aumentar la sección, decrece porque la relación p / S se reduce (si se conserva la similitud geométrica), también la densidad decrece cuando hay barras múltiples, ya que se produce un efecto de calentamiento mutuo entre barras próximas, se pueden determinar coeficientes de reducción relacionando las capacidades de transporte.

Al profundizar estos temas se observan efectos adicionales, la densidad de corriente en las barras no es uniforme, aparecen los efectos pelicular (skin) y de proximidad, la resistencia en corriente alterna es mayor (en factores que corresponden) que la resistencia en corriente continua.

La longitud de las barras en general no es importante a los fines de las caídas de tensión, sin embargo para muchos estudios (especialmente de fenómenos transitorios) es necesario poder evaluar la reactancia (y resistencia, y a veces también capacitancia) de las mismas.

Se puede pensar en descomponer la barra en filetes elementales, que conducen corrientes, hilos de corrientes, y evaluar así la reactancia del haz de conductores.

Profundizando este método puede servir para evaluar también el efecto de proximidad entre conductores elementales y simular con cierto error el efecto skin.

En los sistemas trifasicos, las barras frecuentemente están en disposición plana (coplanar), y en consecuencia tanto para los efectos térmicos, como para el campo magnético que se forma alrededor se observan diferencias entre la barra central y las laterales.

El conjunto de barras también puede tener otras disposiciones, en ciertos tableros por ejemplo se disponen en triángulo.

Las barras pueden estar expuestas o encerradas por una cubierta que las protege de los efectos externos, la solución equivale conceptualmente a pasar de cables desnudos a los aislados.

Esta solución se la llama conducto de barras, algunos aisladores soportan las barras, y la cubierta conductora externa protege estas del ambiente exterior.

El conducto puede considerarse como un cable aislado con aire, recordemos que en el pasado se fabricaron cables aislados con gas, que en alguna medida son similares.

La cubierta del conducto se hace de metal, con corrientes moderadas, hasta los 3000, 4000 A se puede hacer de chapa de hierro, y por arriba ya no puede usarse material magnético, se utiliza en general chapa de aluminio.

En la cubierta se inducen corrientes, que reducen la influencia del campo magnético externo, se producen perdidas por corrientes parásitas y magnéticas, el calor producido se suma al que fluye desde los conductores al exterior.

La cubierta dificulta la disipación del calor, se puede pensar en hacerla de chapa perforada, con agujeros de ventilación, las normas fijan las características de los cerramientos, completamente cerrados de chapa llena, a prueba de agua, o de chapa perforada, a prueba de dedos, frecuentemente se prefiere el conducto cerrado.

El aire dentro del conducto cerrado se calienta, y el calor pasa al exterior por las paredes de la cubierta, el estudio de transmisión del calor es interesante.

Se puede construir un modelo de transmisión del calor que ayuda a considerar la influencia de la cubierta, la disipación de calor entre cubierta y ambiente se hace por convección y radiación, también así pasa el calor de las barras a la cubierta, la conducción por los aisladores es mínima y puede despreciarse.

En el camino el calor a disipar se incrementa con las perdidas de la cubierta.

Si bien los cálculos son de gran ayuda, los diseños deben ser comprobados con ensayos especialmente con corrientes elevadas, ya que muchos efectos importantes son muy difíciles de evaluar.

Los conductos de barras se hacen con las fases contenidas dentro de una única cubierta, para evitar fallas trifasicas, mejorando la seguridad, se hacen con fases segregadas con tabiques aislantes o metálicos.

Finalmente por encima de los 8000 A, se hacen conductos de fases separadas, independientes, un conducto para cada fase, cada fase encerrada en un cilindro metálico coaxial de material amagnético, aluminio, cada fase esta dentro de su cubierta.

En la cubierta se inducen tensiones y según este conectada pueden circular corrientes, se proponen dos soluciones, las cubiertas de las tres fases conectadas entre sí y a tierra en un extremo, el otro asume cierta tensión.

Se trata de un transformador (de una sola espira) en vacío, el primario es la barra, el secundario la cubierta, se inducen corrientes parásitas en la cubierta que tratan de compensar las diferencias de campos magnéticos debidas a la asimetría geométrica.

Fuera de la cubierta el campo todavía es elevado, entonces se producen perdidas adicionales en las construcciones metálicas próximas al conducto.

Si las cubiertas se cortocircuitan y conectan a tierra en ambos extremos, el conducto se asemeja a un transformador en cortocircuito, la barra de tierra ofrece un camino de retorno, entonces las corrientes en la cubierta hacen que los campos exteriores se minimicen, las perdidas en la cubierta son mayores, pero el resultado final es mejor.

Si bien se han construido soluciones intermedias con reactancias limitadoras en el circuito de retorno (tierra), el beneficio que se obtiene no compensa la mayor complicación.

EFECTOS TERMICOS DEL CORTOCIRCUITO

Las corrientes de cortocircuito duran tiempos breves, el calor primero se acumula sin disiparse, la temperatura se eleva y luego se inicia el proceso de disipación.

El balance térmico del proceso que se considera adiabatico permite establecer una ecuación:

Ith^2 * Tk * rho / S = deltateta * delta * S * C

siendo: Tk la duración del cortocircuito; deltateta el aumento de temperatura; delta la densidad del material; C el calor especifico.

ith^2 * Tk * rho = deltateta * delta * C

el valor de Ith^2 * Tk, cuando la corriente de cortocircuito es variable, debe determinarse cuidadosamente, la forma correcta es realizando la integral de la corriente en el tiempo.

Del resultado de la integral se puede obtener un valor de corriente equivalente, ya que se conoce la duración.

Integral (entre 0 y Tk) i^2 * dt = Ith^2 * Tk

En otros casos en cambio se fija la corriente en el valor eficaz simétrico y se determina un tiempo virtual, el objetivo es siempre obtener una forma de expresar el efecto térmico.

Ith^2 * Tk = Isim^2 * tiempovirtual

Una forma simplificada de determinar el valor Ith^2 * Tk es encontrando los valores de corriente asimétrica en distintos instantes y luego integrando numéricamente por Simpson.

En la proximidad de generadores, y también en la proximidad de grandes concentraciones de motores (que aportan al cortocircuito) el efecto de variación de la amplitud de la corriente simétrica es notable.

Para facilitar esta evaluación se utilizan los coeficientes, m para tener en cuenta el efecto de la asimetría debida a la componente continua en función del tiempo de duración del cortocircuito Tk y de la relación (kappa) que sirve para determinar la corriente de pico (función de x/r), n para tener en cuenta la variación de amplitud, también función de Tk, y de la relación entre corriente subtransitoria y permanente (Ik\» / Ik).

La corriente térmica resulta entonces:

Ith = Ik\» * RAIZ(m + n) [28]

Los valores de m (componente continua) y n (componente alterna) se obtienen de la – 7.

Si hay múltiples reconexiones entonces se calcula el valor equivalente en base a los valores individuales.

Tk = Sumatoria (de i=1 a nn) Tki [30]

Ith = RAIZ( Sumatoria (i=1 a nn) Ithi^2 * Tki / Tk) [29]

La densidad de corriente de breve duración Sth es útil para dimensionar cables, su valor es:

SthN = RAIZ(X20 * c * rho / (alfa20 * TkN) * ln(aux)) [31]

aux = (1 + alfa20 * (tetae – 20)) / (1 + alfa20 * (tetaa – 20))

Siendo: X20 conductividad; c calor especifico; rho densidad del conductor; alfa20 coeficiente de variación de resistividad con la temperatura; TkN duración del cortocircuito; tetae y tetaa temperaturas del conductor y del ambiente.

La – 8 permite determinar SthN (relación entre densidad de corriente de breve duración y la temperatura del conductor) con facilidad.

ESFUERZOS DE DILATACION

Tanto en funcionamiento normal como bajo cortocircuito las barras asumen distintas temperaturas, y por lo tanto al pasar a de una condición a otra se producen variaciones de longitud, que deben ser determinadas a fin de especificar la movilidad necesaria en los apoyos.

La variación de longitud por salto de temperatura es:

dl = l * (1 + alfa * deltat)

Si se impide la libre dilatación entonces se produce un esfuerzo que puede ser muy elevado, y sus consecuencias serán deformaciones plásticas o roturas.

S * sigma = dl * E

siendo: S la sección; sigma la tensión mecánica de compresión; dl el incremento de longitud que debería haber si la dilatación fuera libre; E modulo elástico.

Cuando las barras están sostenidas sobre bastidores, debe controlarse la dilatación diferencial, que es lógicamente menor.

ESFUERZOS DE CORTOCIRCUITO EN BARRAS RIGIDAS

Los esfuerzos se pueden determinar por cálculos, o con ensayos, simulando condiciones de instalación y operación.

Los cálculos debido a requerimientos de orden practico, contienen simplificaciones importantes, y utilizan coeficientes de seguridad (para compensar la falta de conocimiento).

Los métodos de calculo mas exactos, no necesariamente conducen a mejores resultados, la aproximación pese a los modelos mas complicados es solo relativa debido a las características físico matemáticas y tecnología de materiales de estos problemas.

Efectuar cálculos con gran exactitud no mejora los resultados sensiblemente. Además es conveniente verificar cuando posible los resultados de calculo con pruebas.

Se exponen a continuación elementos de un método de calculo de los esfuerzos de cortocircuito, que se ha difundido siendo adoptado por varias normas.

La fuerza de repulsión entre dos conductores paralelos filiformes por los que circula la misma corriente, esta dada por la siguiente formula que surge de la ley de Biot, Savart y Laplace:

fH = i^2 * (l / a) * mu0 / (2 * PI)

La fuerza es máxima cuando la corriente es máxima, en general se fija como referencia la corriente de pico, la fuerza es entonces:

FH = Is^2 * (l / a) * 0.2 [1]

Donde: Is es la corriente de pico (o valor equivalente); l luz entre apoyos de la barra; a distancia entre barras.

Esta formula puede aplicarse al cortocircuito monofasico o bifásico aislado, si se trata de cortocircuito trifasico la fuerza sobre un conductor esta dada por la combinación de fuerzas entre pares de conductores.

Los valores de la corriente de pico máximo se determinan con el ángulo de inserción que produce el máximo y la relación x/r del circuito.

Es claro que para el cortocircuito trifasico la dirección de las fuerzas depende de la ubicación espacial de las barras, que pueden ser coplanares o no, si son coplanares se tienen dos barras externas y una central.

Para el cortocircuito trifasico en un sistema de barras coplanares la máxima fuerza aparece en el conductor central, cuando el cortocircuito se presenta con un ángulo de inserción de 45 grados.

Is = 0.93 * Ipicomax

La corriente es causa de la fuerza, que solicitando la barra la deforma y produce un estado de tensión mecánica que debe ser admisible.

sigmaH = vsigma * vKU * beta * FH * l / (8 * W) [2]

donde: vsigma es el factor de amortiguación por deformación plástica; vKU es el factor de incremento por recierre; beta factor que depende de los apoyos; FH la fuerza máxima; l luz entre apoyos; W momento resistente.

En primera aproximación se puede fijar vsigma = 1 (para corriente alterna), una mejor aproximación requiere conocer la frecuencia propia de vibración de las barras cuya influencia se analiza mas adelante.

Cuando la solicitación de los conductores supera el 80% de la fluencia, se produce deformación plástica, que modifica la frecuencia propia de las barras, la resonancia no puede presentarse.

El factor vKU depende de que se presente recierre, después de la interrupción del cortocircuito, este factor es función del tiempo de espera del recierre y de la frecuencia propia de las barras, el valor esta comprendido entre 1 sin recierre, y 1.8.

El factor beta depende de como la barra esta apoyada, queda comprendido entre 0.5 para barra empotrada (viga continua), a 1 para apoyos simples en ambos extremos (ver tabla II).

El valor de W es el momento resistente de la viga considerando el eje neutro perpendicular al plano en el que la viga se deforma.

La tensión resultante es: sigmares = sigmaH

La fuerza en el punto de apoyo es:

Fs = vF * vKU * alfa * FH [6]

donde: vF es el factor de incremento por resonancia; vKU es el factor de incremento por recierre, ya visto; alfa factor que depende de los apoyos.

El factor alfa determina la solicitación en el punto de apoyo, y su valor es 0.5 para viga simple (apoyada o empotrada en ambos extremos) y alcanza 1.25 para el apoyo central de la viga continua de tres apoyos (ver tabla II).

El factor vF vale 1 mientras sigmares sea mayor de 0.8 Rprimap02, ya que en esta condición se produce deformación plástica de la barra modificándose la frecuencia propia de los conductores, en cambio debajo de dicho valor:

vF = 0.8 * Rprimap02 / sigmares

siendo: Rprimap02 el valor máximo de la tensión limite de fluencia.

En efecto, con solicitaciones bajas se presenta resonancia, que produce solicitación adicional en los apoyos.

La fuerza sobre conductores largos, a pequeña distancia es fácilmente determinable, los cambios de dirección de las barras, o conductores no paralelos, producen condiciones donde las fuerzas son difíciles de evaluar, pero la influencia de estos efectos es localizada.

Es necesario definir correctamente si los conductores están empotrados o apoyados, si se trata de viga continua cuantos apoyos, a fin de encontrar los coeficientes alfa, beta correctos.

La distancia entre los distintos apoyos en el caso de viga continua debe ser sensiblemente igual, la relación distancia menor mayor debe ser al menos 0.8.

Cuando los conductores están blindados, la fuerza se reduce por efecto del blindaje, pero aparecen fuerzas entre conductor y blindaje que deben ser tenidas en cuenta, también aparecen fuerzas entre blindajes.

ESFUERZOS DE CORTOCIRCUITO EN BARRAS MULTIPLES

Cuando los conductores son en haz, hay piezas intermedias que los unen y mantienen la distancia entre ellos (distanciadores, rigidizadores, sobrelape, derivaciones, etc.).

Si se tienen conductores en haz, como muestra la – 2, donde una fase esta formada por T barras en paralelo, además de la fuerza entre fases, análoga al caso de barra simple, se presenta una fuerza entre barras de una misma fase.

FT = (Is / T)^2 * (lt / at) * 0.2 [3]

La fuerza depende lógicamente de la corriente por barra Is / T, de la distancia entre piezas intermedias lt, y de la distancia efectiva entre conductores at.

La distancia efectiva entre conductores difiere de la distancia geométrica ya que los tamaños de conductores son comparables a la distancia entre ellos.

La fuerza entre conductores con pequeña distancia entre ellos depende de la forma del conductor y de sus dimensiones, la distancia efectiva entre conductores es:

1 / aT = Sumatoria de i=2 a T (k1i / a1i) [7]

Los valores de k1i se determinan en base a b/d y a1t/d, la – 1 ayuda a determinar este valor, las normas contienen tablas de valores de aT, ver tablas 6 y 7.

Con esta fuerza se calcula también un estado de tensión mecánica, que se superpone al valor de sigmaH ya calculado.

sigmaT = vsigmaT * vKUT * FT * lT / (16 * WT) [4]

La tensión resultante es:

sigmares = sigmaH + sigmaT [5]

El valor de vsigmaT también se fija en 1 como primera aproximación, como antes una mejor aproximación requiere determinar la frecuencia propia de vibración de las barras.

El factor vKUT es análogo al vKU, depende de que se presente recierre.

FRECUENCIA DE OSCILACION DE LOS CONDUCTORES

Para la determinación de la frecuencia de oscilación de los conductores se aplica la siguiente formula:

fL = C * f0

donde: C depende de las piezas intermedias.

El parámetro con que se determina C es k, si no hay piezas intermedias C = 1, con piezas intermedias vale la siguiente formula.

k = mz / (T * mprimaT * l)

siendo: mz peso total de las piezas intermedias, mprimaT peso del conductor parcial por unidad de longitud, l longitud.

Con las -s x4 se determinan los valores de k, que quedan comprendidos entre el valor de 2.2 y 0.74.

f0 = (gama / lt^2) * RAIZ(E * JT / mprimaT) [12]

siendo: gama el factor que depende de los apoyos; E el modulo elástico; JT el momento de inercia del conductor parcial; mprimaT peso del conductor parcial.

El valor de gama esta comprendido entre 157 para dos apoyos simples, y 356 para dos empotramientos (ver tabla II).

La frecuencia determinada corresponde al conductor parcial o al conductor principal, en cuyo caso lt, JT, mprimaT, corresponden al conductor principal.

El parámetro correspondiente para determinar los factores vF, vsigma, vsigmaT, es fL / f siendo f la frecuencia del sistema, además para vF influye si se trata de cortocircuito trifasico o bifásico. Los factores se determinan con la – 4, valida para corriente alterna.

Los parámetros correspondientes para determinar los factores vKU, vKUT, son fL / f, tu tiempo de espera del recierre, los factores se determinan con la – 5, valida para corriente alterna.

SIMULTANEIDAD Y SUPERPOSICION DE ESFUERZOS

En el calculo de los esfuerzos de cortocircuito se tiene en cuenta el peso de las barras, en cambio las normas no prevén la simultaneidad del cortocircuito con solicitaciones climáticas extremas (viento, nieve, hielo).

En algunos casos a fin de considerar simultaneidad de eventos, se fija cierto porcentaje del viento máximo (80 %) y cortocircuito máximo, o bien viento máximo y cierto porcentaje del cortocircuito máximo, estos factores se justifican con el calculo de probabilidades, considerando independientes los fenómenos.

SOLICITACIONES ADMISIBLES

Antes de cualquier otro comentario consideremos que la deformación de los conductores que se produce por cortocircuito, se considera aceptable, y no afecta la operación.

Se considera admisible que sigmares sea menor que q * Rp02, donde q tiene en cuenta la distribución de tensiones (sigma) al pasar al estado plástico (el valor de q puede tomarse 1.5); Rp02 es el valor mínimo de la tensión limite de fluencia, recordemos que Rprimap02 es el valor máximo.

Además sigmaT debe ser menor de Rp02.

ESFUERZOS DE CORTOCIRCUITO EN CORRIENTE CONTINUA

Los esfuerzos de cortocircuito en corriente continua se determinan con el mismo método, y aplicando las mismas formulas.

Los factores de resonancia vF, vsigma, vsigmaT, se determinan en base al parámetro fL * Tk siendo Tk la duración del cortocircuito, estos factores se determinan con la – x5, valida para corriente continua, obsérvese que todos los factores asumen el mismo valor, cuyo máximo es 2 a partir de fL * Tk = 0.5.

Los factores de recierre vKU, vKUT, valen 1

ESFUERZOS DE CORTOCIRCUITO EN CABLES TENDIDOS

Un cable tendido esta sometido a una fuerza de tracción estática Z0 que depende de las cargas que actúan sobre el cable (peso propio, viento, sobrecarga de hielo)

Al presentarse una corriente de cortocircuito (bifásica) aparece una fuerza que se considera como carga adicional Fprima.

Fprima = Ik2p\» ^2 * mu0 / (a * 2 * PI)

donde Ik2p\» es el valor eficaz simétrico (inicial) de la corriente de cortocircuito.

Nótese que la fuerza para este caso no depende de la corriente de pico, sino de su valor eficaz, esto es debido a que la frecuencia de oscilación del cable es muy baja respecto de la frecuencia de la corriente.

La fuerza adicional incrementa la fuerza de tracción debida al peso propio en función de factores fi, psi, zeta.

Z = Z0 * (1 + fi * psi)

fi = 3 * (RAIZ(1 + (Fprima / (gn * mprima))^2) – 1)

zeta = (mprima * gn * l)^2 / (24 * Z0^3 * aux)

aux = 1 / (s * l) + 1 / (E * A)

El valor de psi se obtiene de la – 6 o de la función:

zeta = psi * (1 + fi * psi)^2 / ((2 + fi + fi * psi) * (1 – psi))

donde: gn aceleración de la gravedad; mprima peso del cable; l vano; s ; E ; A

Frecuentemente y en particular cuando las tensiones son elevadas se utilizan conductores en haz, debido a la fuerza de atracción los conductores elementales tienden a unirse.

La distancia entre conductores del haz esta asegurada en los extremos (amarres a las cadenas de aisladores) y en algunos puntos intermedios se ponen distanciadores.

Como el numero de distanciadores es reducido, la atracción entre conductores, es causa de una reducción aparente de longitud de los cables, es como si el conductor se hiciera mas corto y entonces se incrementa el tiro por esta razón, cuanto mas se acercan los conductores mas se incrementa el tiro, cuando los conductores entran en contacto el tiro ya no se incrementa.

La otra forma de limitar el incremento de tiro seria poner gran cantidad de distanciadores, pero esto además de antieconómico difícil de calcular e ilógico.

Es entonces conveniente que el numero de distanciadores sea mínimo, ya que así mejora el comportamiento de la instalación bajo cortocircuito, reduciendo las solicitaciones.

Las heces de gato pueden ayudar a curar el cáncer

Un equipo de científicos de la Geisel School of Medicine at Dartmouth-Hitchcock Medical Center (EEUU), ha descubierto que un parásito que se encuentra en las heces de los gatos podría servir para crear una vacuna contra el cáncer.

El parásito en cuestión es el Toxoplasma gondii, un protozoo que suele vivir en los intestinos de animales de sangre caliente, sobre todo, en los de los gatos. Así, los expertos están convencidos de que la caca o heces de gato, podría ser la clave de una cura para el cáncer debido a que éste tiene propiedades anticancerígenas.

Cuando este parásito entra en el cuerpo humano, produce una respuesta de creación de las células que combaten eficazmente el cáncer; esto es, a pesar de que el cáncer fulmina el sistema inmunológico del paciente, el parásito puede ayudar a “encenderlo”, deteniendo así la progresión del cáncer. Debido a que el parásito puede causar la enfermedad de toxoplasmosis, no se han realizado pruebas directas en pacientes con cáncer (debido a su debilidad inmunológica), sino que para las pruebas con ratones crearon un parásito mutante llamado “cps”, que es incapaz de replicarse, para asegurarse de que funcionaba exclusivamente como vacuna, eliminando la posibilidad de que evolucione a toxoplasmosis y poner en peligro a los pacientes.

“Los cánceres agresivos parecen rápidos descarrilamientos de trenes en movimiento. Cps es microscópico, pero súper fuerte, el héroe que atrapa los trenes descarrilados, detiene su progresión y les encoge hasta que desaparezcan. Las células de caballo de Troya que albergan cps serán devueltas al paciente como una vacuna contra el cáncer para generar las respuestas inmunes ideales necesarias para erradicar sus células cancerosas y también para proporcionar inmunidad de por vida contra cualquier repetición futura del cáncer”, afirma David J. Bzik, coautor del estudio.

FUENTE: Muy interesante

Coordinación de protecciones

Un estudio de coordinación de protecciones es un análisis cuya finalidad es identificar de manera sistemática los riesgos potenciales de operación inadecuada de los componentes del sistema de protección de sobrecorriente y con base en éste realizar los ajustes óptimos de protección de tal forma que frente a una falla o bajo una condición anormal de sobrecarga sostenida los componentes actúen de forma selectiva, aislando el problema. ¿Ha probado la efectividad de su estudio de coordinación de protecciones?

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Cables Industriales

Caracteristicas de Cables Industriales

Aplicando los criterios de dimensionamiento explicados se seleccionan los cables de una dada instalación.

Cuando se dispone de la instalación realizada es interesante observar las características de los motores (cargas) y cables que los alimentan. A modo de ejemplo se desarrolla este análisis sobre la lista de cables que corresponde a una importante planta industrial.

La distribución de energía a las cargas esta realizada en dos niveles de tensión, 2.3 kV y 0.38 kV, se presentan entonces grupos de tablas dos para cada nivel de tensión, el total de motores es casi 900, por un total de 40 MW (potencia eléctrica absorbida por los motores, y manejada por los cables).

Motores de media tensión 2.3 kV

p eje kw

rend

pot. kw

per kw

per %

q kvar

q per

q per %

Cosfi

Promedio

253,4

271.32

2.09

155.5

1.02

Máximo

1347

1417.8

10.2

726.3

11.8

Suma

24577

26318

203

15085

98.9

Ponderado

0.934

0.771

0.656

0.86

Cantidad

97

 

La potencia promedio (consumida) de los 97 motores de 2.3 kV es 253.4 kW la perdida promedio en cables es 0.76 %, y la caída de tensión promedio es 0.69%, el volumen total de cables de media tensión es 3410 dm3, y la longitud total (de tendido trifasico) es 19.8 km, la cantidad de ternas es 103 porque algunos motores tienen dos ternas, el factor de relación entre la corriente permanente del cable, y la capacidad de transporte del mismo es en promedio 0.34.

caída %

perd %

per / dv

a/mm2

dm3

s mm2

l m

cant

factor

Promedio

0.69

0.76

1.12

2.12

35.2

47.05

204.60

1.06

0.34

Máximo

2.54

3.14

1.46

4.52

377

240.00

680.00

1.00

0.74

Suma

3410

19845

103

Ponderado

0.90

57.27

Cantidad

97

Cables de media tensión (2.3 kV)

 

s mm2

l m tot

l medio

cant

l%

vol%

240

560

280.00

2

2.82

11.83

185

1566

313.20

5

7.89

25.49

150

0

0.00

0

0.00

0.00

120

610

203.33

3

3.07

6.44

95

1571

224.43

7

7.92

13.13

70

1646

149.64

11

8.29

10.14

50

4085

226.94

18

20.58

17.97

35

1501

166.78

9

7.56

4.62

25

814

90.44

9

4.10

1.79

16

3789

180.43

21

19.09

5.33

10

3703

205.72

18

18.66

3.26

Total

19845

192.67

103.00

100.00

100.00

También puede observarse la distribución de material para las distintas secciones, nótese la distribución porcentual de la longitud total y del volumen total.

Los valores análogos para 0.38 kV son potencia (consumida) promedio de los 795 motores 23.24 kW, la perdida promedio en cables es 2.83 %, y la caída de tensión promedio es 2.16 %, el volumen total de cables de baja tensión es 9410 dm3, y la longitud total (de tendido trifasico) es 110 km, en 805 ternas, también puede observarse la distribución de material para las distintas secciones.

Motores de baja tensión 0.38 kV

 

p eje kw

Rend

pot. kw

per kw

per %

q kvar

q per

q per %

cosfi

Promedio

20.78

23.24

0.70

14.19

0.19

Máximo

110.4

122.66

5.42

74.83

3.25

Suma

16527

18480

558

11284

150.0

Ponderado

0.894

3.02

1.33

0.85

Cantidad

795

caída %

Perd %

per / dv

a/mm2

dm3

s mm2

l m

cant

factor

Promedio

2.16

2.83

1.36

2.04

11.83

25.09

138.48

1.01

0.25

Máximo

5.70

7.87

2.29

10.3

120.75

185.00

805.00

2.00

0.74

Suma

9409

110093

805

Ponderado

2.81

28.49

Cantidad

795

Cables de baja tensión (0.38 kV)

 

s mm2

l m tot

l medio

cant

l %

vol %

240

0

0

0

0.00

0.00

185

570

142.50

4

0.52

3.36

150

519

173.00

3

0.47

2.48

120

1387

173.38

8

1.26

5.31

95

2729

143.63

19

2.48

8.27

70

5442

136.05

40

4.94

12.15

50

13082

266.98

49

11.88

20.86

35

15702

218.08

72

14.26

17.52

25

17872

155.41

115

16.23

14.25

16

15724

104.83

150

14.28

8.02

10

12365

103.04

120

11.23

3.94

6

10930

120.11

91

9.93

2.09

4

13771

102.77

134

12.51

1.76

Total

110093

136.76

805

100.00

100.00

Datos para el calculo de los cables

Partiendo de la lista de cargas, y conociendo desde que centros de carga se las alimenta, se deben determinar los cables.

Frecuentemente la lista de motores del proyecto, simplemente informa su potencia, su velocidad, y el tipo de maquina impulsada.

La potencia que el motor entrega es en el eje, se debe determinar el rendimiento, y con el se determina la potencia eléctrica que el motor absorbe, luego se determina el coseno fi, y se obtiene la potencia aparente absorbida, el producto de rendimiento y coseno fi permite calcular directamente la corriente. Otra figura muestra los tres gráficos superpuestos, haciendo practico el uso.

P = Pmec * 100 / rend

S = P / cosfi

Q = raiz(P^2 + Q^2)

Corriente = S / (1.73 * U) si el sistema de alimentación es trifasico U es la tensión compuesta

Corriente = S / U si el sistema de alimentación es monofasico, U es la tensión aplicada al motor.

Otras figuras muestran en función de distintas velocidades y para baja y media tensión el rendimiento, el coseno fi, y el producto rendimiento por cosenofi.

Las curvas que se han representado son:

Serie 1 – para 3000 vpm, y 380 V (violeta)

Serie 2 – para 3000 vpm, y 2300 V

Serie 3 – para 1500 vpm, y 380 V (azul)

Serie 4 – para 1500 vpm, y 2300 V

Serie 5- para 1000 vpm, y 380 V (verde)

Serie 6 – para 1000 vpm, y 2300 V

Serie 7 – para 750 vpm, y 380 V (rojo)

Serie 8 – para 750 vpm, y 2300 V

El rendimiento y el cosfi varían con el estado de carga del motor, que puede estar por arriba o por debajo del valor nominal, estos datos son útiles cuando se debe determinar la carga eléctrica de un conjunto de motores que no están cargados con el 100% de su carga nominal.

Quien selecciona un motor para una maquina impulsada, lo elige con cierta mayoracion para las condiciones normales, y que pueda soportar condiciones de carga excepcionales. Finalmente el motor comercial se elige dentro de las potencias disponibles, por lo que en condiciones normales un motor que acciona una maquina es fácil que este cargado solo al 70 – 80 %.

El rendimiento en función del estado de carga, el cosenofi en función del estado de carga, se determinan con los gráficos y sirven para realizar balances de cargas en situaciones de cargas reales.

Otros datos de los motores que son útiles cuando se trata de desarrollar algunos estudios son: la corriente de arranque, el par de arranque, el resbalamiento en condiciones de carga nominal.

Un dato interesante que permite evaluciones económicas es el peso especifico de los motores (kg / kW).

La corriente de arranque es útil para verificar la caída de tensión durante el arranque, que particularmente afecta la cupla de arranque, y en la medida que esta se reduce el tiempo de aceleración.

La corriente de arranque por otra parte se reduce por influencia de los cables (que aumentan la impedancia del circuito en condiciones de arranque).

La corriente de arranque también esta relacionada con el aporte de corriente de cortocircuito de los motores (en primera aproximación se los supone iguales) por lo que se puede observar la influencia de los cables también en este valor.

Motores de media tensión 2.3 kV

dv % iarr iarr cab cosfi a cosfi c iarrc /ia du arr dua/du
minimo

0.038

5.3

5.05

0.3

0.3

0.94

0.2

2.3

Medio

0.687

6.1

5.96

0.3

0.33

0.98

3.06

3.5

Máximo

2.538

7.7

7.42

0.3

0.42

1

10.4

7.3

Motores de baja tensión 0.38 kV

 

dv % iarr iarr cab cosfi a cosfi c iarrc /ia du arr dua/du
minimo 0.011 3.2 2.933 0.3 0.309 0.74 0.034 2.176
Medio 2.158 6.7 6.088 0.4 0.506 0.91 9.636 4.283
Máximo 5.694 8.5 8.397 0.5 0.671 1 29.19 7.072

En las sucesivas columnas de la tabla se observan, caída de tensión con carga normal, corriente de arranque relativa (referida a la corriente normal), corriente de arranque con la influencia del cable, coseno fi de arranque (adoptado 0.3 para los motores mas grandes, y 0.5 para los pequeños), y valor con la influencia del cable, relación entre corriente de arranque reducida por el cable, y valor de la misma sin cable, caída de tensión en arranque, y relación de caída de tensión en arranque a caída de tensión con corriente normal.

Se observa que el máximo de caída de tensión en arranque para los motores de baja tensión es casi 30%, esto se da en los motores mas distantes, y lógicamente estos motores no son con arranque directo.

Calculo de cables instalaciones electricas

1 – FUNCION DE LOS CABLES EN LA INSTALACION

La instalación eléctrica se realiza para unir los puntos fuentes, de generación o disponibilidad de energía con los consumos, cargas, y cuando estos puntos se deben encontrar a la misma tensión se unen con cables.

Los cables, o líneas de transmisión en general, se instalan o construyen con la función de llevar energía de un punto a otro.

Cuando las distancias son pequeñas se utilizan con la misma finalidad los conductos de barras, aislados en aire o hexafluoruro de azufre o simplemente barras al aire.

Como la distribución de energía se hace (normalmente) conectando las cargas en derivación, los cables deben transmitir la correspondiente corriente, que varía y consecuentemente se presenta una variación de tensión que debe ser modesta, además los cables deben soportar las situaciones que se presentan cuando hay fallas en la red.

Por otra parte los cables representan una cierta inversión en la red eléctrica, que es relativamente importante, y en ellos se producen perdidas de energía (efecto Joule) que asumen importancia económica y deben tenerse en cuenta en la selección del cable apropiado.

Las líneas eléctricas, líneas aéreas, cables aislados, barras, conductos de barras, se consideran ramas de la red eléctrica, que unen los nodos, o unen un nodo con una carga (utilizadora).

Las ramas están unidas a los nodos mediante aparatos de maniobra, el análisis de la conexión de las ramas en el nodo no es tema de este cuadernillo.

En la instalación eléctrica hay también cables de comando, cables de comunicaciones y de transmisión de datos. Para estas ultimas funciónes también hay cables de fibra óptica.

2 – CARACTERISTICAS FUNCIONALES DE CABLES Y LINEAS

Línea, cable o conducto de barras deben ser capaces de transportar la corriente normal de funcionamiento, y la que se presenta en situaciones de emergencia, si el cable es relativamente corto deberá soportar desde el punto de vista térmico esta corriente.

Por ejemplo imaginemos una instalación alimentada por dos cables, normalmente cada uno transporta el 50% de la carga, en situación de emergencia, un cable fuera de servicio el otro debe ser capaz de transportar el 100%.

Quizás en emergencia sea admisible sobrecargar el cable, el limite de carga del cable esta dado por la temperatura que alcanza el material conductor, que puede degradar sus características mecánicas, y en los cables con aislacion afecta la duración de esta, reduciendo su vida útil.

La temperatura del cable depende del ambiente, por lo que su capacidad de sobrecarga esta ligada a estas condiciones (temperatura, velocidad del aire, etc.).

Si el cable es relativamente largo, la caída de tensión (diferencia entre las tensiones en sus extremos) asume importancia y puede ser necesario verificar estas condiciones, no olvidemos que la distribución de energía eléctrica se hace a tensión constante.

3 – CORRIENTE TRANSMISIBLE

El efecto Joule que produce en los cables que transmiten cierta corriente. Sin querer reducir la importancia desde el punto de vista de las perdidas, debemos destacar que el calor que se produce en el cable que transporta cierta corriente debe ser disipado al ambiente que lo rodea, de otra manera el conductor, y el aislante que lo rodea pueden alcanzar valores de temperatura intolerables para la buena conservación de sus características.

La temperatura máxima que el conductor puede alcanzar esta condicionada por su estado de tensión mecánica, que puede ser elevado y entonces obliga a no pasar de ciertas temperaturas para que no se produzcan efectos de perdidas de las características mecánicas.

Para los cables aislados, la alta temperatura del conductor esta condicionada por la que soportan los materiales aislantes que lo rodean, las altas temperaturas abrevian la vida útil de los mismos.

A su vez, el material aislante que rodea al conductor se comporta como una barrera térmica, dificultando la disipación del calor al ambiente.

También los detalles de instalación de los cables influyen en la transmisión y disipación del calor, cuando el cable esta contenido en un caño por ejemplo.

Los cables en haz, se calientan unos a otros, dificultando el enfriamiento del haz, es mas, en algunos puntos existe mas dificultad para disipar el calor, por ejemplo los cables internos del haz están en peores condiciones que los de la periferia, y esto debe tenerse en cuenta cuando se proyecta el tendido.

Fijadas las temperaturas máximas admisibles para los materiales aislantes, a fin de que la duración de los componentes sea suficiente, y dadas las características físicas de materiales aislantes y conductor, determinadas las dimensiones del conductor, y el espesor del aislante, es posible realizar el balance térmico que corresponde.

Cuando se llega al estado permanente todo el calor producido debe ser disipado a través de las barreras térmicas, que dependen de la instalación particular, si se fija un modo de instalación que se define como referencia se puede determinar la corriente limite que corresponde a cada sección, y a cada espesor de aislante (y vaina protectora).

El calor producido es:

Q = R * I^2 = (rho / S) * I^2

debe recordarse que la resistividad del conductor varía con la temperatura por lo que resulta:

Q = rho * (1 + (tetamax – tetaref) * alfa) * (1/S) * I^2

Siendo tetamax y tetaref las temperaturas respectivamente máxima del conductor (70 a 100 grados según el aislante), y la de referencia a la que se conoce el valor de la resistividad rho.

Este calor debe transmitirse al ambiente, que se considera a una temperatura representativa del lugar de instalación, a través del material que forma la cubierta aislante del conductor, y que ofrece cierta resistencia térmica.

Q = (tetamax – tetaamb) * R

La resistencia térmica del cilindro hueco que representa la cubierta aislante es:

R = k1 * log(rext / rint) = k2 * esp / (2 PI rmed)

Se puede de esta manera determinar para cada sección conductora la corriente transmisible, en una condición dada de instalación.

Normalmente el fabricante de cables, en su catalogo incluye una tabla donde indica para cada sección la capacidad de transporte del cable tendido en aire o enterrado, en ambos casos en una situación que se considera normal, y que esta definida en el mismo catalogo.

Debe tenerse cuidado cuando se comparan catálogos de distintos fabricantes, o fabricaciones hechas bajo distintas normas, ya que no siempre las condiciones de referencia son iguales, y quien hace la comparación debe tener esto en cuenta para lograr una adecuada homologación.

Las normas en su estado actual fijan valores y formulas a emplear para estos cálculos.

rho * I^2 / S = h * deltateta * 2 PI * r

siendo S = PI * r^2

resulta I = a * S^0.75

y utilizando hipótesis de calculo mas correctas las normas proponen

I = a * S^0.625

Formula en general aceptada y finalmente utilizada en la confección de las tablas.

4 – CONSIDERACION DE CONDICIONES DE TENDIDO

Las condiciones de tendido, y los apartamientos de las condiciones ambientes definidas como normales afectan la capacidad de transporte del cable.

La corrección se hace con factores que también se incluyen normalmente en los catálogos, y corresponden a estudios realizados y frecuentemente incorporados a las normas de instalación de distintos países.

La corriente que un cable puede llevar en una condición de tendido determinada, a la que corresponden factores F1, F2, F3 es:

Iadm = Itabla * F1 * F2 …

Cuando se conoce la corriente que el cable debe transportar y los factores, se selecciona en la tabla la sección cuya corriente correspondiente cumple la condición

Itabla >= Itransp / (F1 * F2 … )

La selección de los factores es delicada, estos reducen la capacidad de transporte del cable, o la aumentan en rangos muy importantes (dos veces…) y si mal evaluados afectan la vida útil de la instalación, o significan desperdicio de dinero… siendo en ambos casos el daño desmedido.

Algunos factores pueden ser fácilmente evaluados por simples razonamientos físicos hechos sobre el modelo de disipación de calor del cable, y es bueno realizar este ejercicio.

La variación de temperatura ambiente afecta la capacidad de transporte del cable ya que

I^2 * R = resist * (tetamax – tetaamb)

Relacionando dos ecuaciones que corresponden a un mismo cable con distinta temperatura ambiente se tiene

I2 / I1 = raíz((tetamax – tetaamb2) / (tetamax – tetaamb1))

De esta relación observamos que el factor por distinta temperatura ambiente no es el mismo si la temperatura máxima es distinta.

Si relacionamos cables con distintas corrientes y distinta temperatura del conductor obtenemos una ecuación análoga que es utilizable para determinar la temperatura del aislante.

Si el cable esta enterrado resist depende en parte del aislante, y en parte de la resistividad térmica del suelo, si consideramos un valor único.

I2 / I1 = raíz(resist2 / resist1)

Cables puestos en tierra de resistividad térmica uniforme son muy fáciles de estudiar, se trata de un campo potencial que es estudiado aplicando superposición de los efectos.

Como primera hipótesis simplificativa aceptemos que la resistividad térmica del aislante es igual a la del terreno, el campo de flujo de calor, y las isotermas alrededor del conductor son análogas a las líneas de corriente y equipotenciales.

Como la superficie limite del suelo debe ser tenida en cuenta, y es una equipotencial (isoterma) para resolver la asimetría se aplica el método de las imágenes.

Es entonces posible determinar la temperatura en distintos puntos debidos a un cable dado, haciendo esto para cada uno de los cables y superponiendo los efectos se determina la temperatura de cada cable debido a su estado de carga y al efecto de calentamiento de los otros cables.

El modelo debe ser mejorado pero esencialmente lo indicado es correcto, las dificultades mayores se presentan porque el medio que rodea al cable no siempre es homogéneo, además el aislante, la vaina, el conducto deben ser tenidos en cuenta, etc.

El calentamiento mutuo de cables en haz en aire, es mas difícil de estudiar, ya que la disipación del calor se hace por radiación y convección del aire que rodea a los conductores.

Para determinar como se disipa el calor en los conductores tendidos en aire se utilizan algunos modelos propuestos por la bibliografía, en particular para conductores desnudos tendidos al aire libre se utiliza el método de Shurig y Frick para encontrar la capacidad de transporte.

El método puede usarse también para barras desnudas, considera que el calor se disipa por convección y radiación, y algunas propuestas de corrección permiten tener en cuenta la radiación solar.

Los conductores aislados frecuentemente están tendidos al aire, pero contenidos en tubos, rodeados entonces de aire estancado, cuyo efecto es dificultar la disipación y esto debe tenerse en cuenta.

También se instalan en bandejas, con distinto grado de ventilación, abiertas o cerradas, y con los cables separados o juntos.

A veces los cables están tendidos en el suelo, o engrapados contra la pared, también a esta forma de instalación corresponde un factor de corrección.

El trabajo del proyectista se resume en esquematizar la forma de instalación y determinar los coeficientes de corrección que corresponden.

Las indicaciones contenidas en los catálogos generalmente son una buena guía para aproximar adecuadamente estos coeficientes.

5 – CAIDA DE TENSION

El cable puede ser considerado como un elemento de parámetros concentrados de cierta resistencia y cierta reactancia, y cuando conduce cierta corriente la variación de tensión que por su causa se produce es:

deltav = (r * cosfi + x * senfi) * L * I / U

Siendo deltav en valor relativo, r y x parámetros por unidad de longitud, cosfi factor de potencia, L longitud del cable, U tensión.

Debemos observar que se trata de la diferencia entre los módulos de las tensiones en los extremos del cable, diferencia entre dos mediciones, y no la caída de tensión en el cable.

Destaquemos también que esta formula es una primera aproximación frecuentemente satisfactoria, mas adelante comentaremos la formula mas exacta.

Si el sistema es monofasico, entonces U es la tensión del sistema, pero la caída se produce en ambos conductores, de ida y vuelta, si L es la longitud del cable debe ser multiplicada por 2.

Para una fase de un sistema trifasico, si es legítimo despreciar la caída en el neutro entonces la formula es valida considerando que U es tensión de fase, la tensión simple, si se toma la tensión compuesta debe dividírsela por 1.73.

Cuando los cables son cortos, la caída de tensión es pequeña, y no tiene importancia, a medida que la longitud aumenta, la caída resulta mayor, y cuando esta alcanza algunos por ciento, según la función que el cable desempeñe resulta necesario dimensionarlo para limitar la caída.

La variación de tensión que se presenta en un punto del sistema debe quedar comprendida dentro de cierto rango para que el servicio sea considerado aceptable.

La limitación de la variación de tensión significa que la caída de tensión en los distintos componentes de la red debe ser limitada.

Suponiendo que la tensión en el punto de alimentación es la nominal, y que a partir de dicho punto inician cables, la caída de tensión que en estos se presenta cuando están cargados debe ser limitada, se acepta en general 2 – 3% para iluminación, 4 – 5% para fuerza motriz.

Si la red es de tipo arborescente, los valores indicados deben repartirse entre tronco y rama (o ramas) del árbol.

Cuando el sistema es complejo también deben considerarse los transformadores, y las variaciones de tensión que se presentan en el punto de alimentación del sistema en estudio.

Algunas condiciones de carga, el arranque de motores por ejemplo, son causa de una mayor caída de tensión (por la mayor corriente que se presenta), esta situación se acepta, ya que es transitoria y dura poco, pero no debe ser causa de otros inconvenientes (apagado de lamparas por ejemplo, o excesiva perdida de par del motor).

Cuando el cable se selecciona por la caída de tensión, su condición de carga térmica resulta reducida, la temperatura de trabajo es menor que el limite fijado por las normas.

k = r * cosfi + x * senfi = deltav * U / (L * I)

Fijado deltav, U, I, L, cosfi queda determinado un valor de k que permite seleccionar el cable.

El valor de k que algunos llaman rk puede ser interpretado como una resistencia aparente que permite calcular la variación de tensión como si fuera una caída en corriente continua en un cable de resistencia rk.

Para los cables considerados se calcula con distintos cosfi los valores de k para las distintas secciones, y con esta tabla preparada se resuelven los distintos problemas de dimensionamiento que se presentan.

En algunos casos las tablas de catalogo incluyen este valor para un cosfi generalmente 0.8.

Observando los parámetros r y x de cables se nota que para las secciones menores r es preponderante de tal manera que se puede aceptar que la caída esta definida por solo r * cosfi, a medida que la sección crece r se reduce (r = rho / S) mientras que x prácticamente permanece constante.

La resistividad varia con la temperatura, con la corriente máxima la temperatura se acerca a la máxima admisible, mientras que con corrientes menores la temperatura se acerca a la ambiente.

rho * (1 + (tetamax – tetaref) * alfa)

Otra forma de escribir la caída de tensión (frecuentemente usada en sistemas trifasicos), es en función de la potencia:

deltav = (r + x * tgfi) * L * I * cosfi * 1.73 / U

Como el sistema es trifasico, U es la tensión compuesta y P es la potencia activa se tiene

deltav = (r + x * tgfi) * L * P / U^2 = (rho / S + x * tgfi) *…

Esta expresión pone en evidencia para una determinada necesidad L y P, como influyen la tensión U y la sección S, no debiendo olvidar que la sección debe superar la mínima correspondiente a condición térmica.

Cuando los cables son relativamente largos, se pueden dimensionar en base a la caída de tensión, y luego se determina el coeficiente de tendido limite como relación entre la corriente que el cable efectivamente lleva, y la que podría llevar desde el punto de vista térmico si le correspondiera un coeficiente de tendido 1.

Mientras el coeficiente de tendido que corresponde al cable es superior al coeficiente de tendido limite el dimensionamiento por caída de tensión es el que corresponde.

Es útil a veces determinar la longitud limite que pueden tener los cables que transportan su corriente térmica, por debajo de esta longitud la caída de tensión es aceptable, por arriba se debe reducir la corriente para no superar la caída limite.

En el pasado se construían ábacos que mostraban esta variación relacionando las variables de interés.

La variación de tensión determinada con las formulas indicadas es una primera aproximación, la formula mas exacta que se utiliza surge de determinar la diferencia de los módulos de las tensiones en los extremos del cable:

deltau = i*deltar + (1/2)*(i*deltam)^2 + (1/8)*(i*deltam)^4 + …

siendo: deltar = r1 * cosfi + x1 * senfi

deltam = – r1 * senfi + x1 * cosfi

r1 = r * L / U; x1 = x * L / U

Al calcular casos reales se observa que la corrección debida a deltam es despreciable en general, y asume alguna importancia en la medida que x sea elevado, y cosfi resulte reducido, combinación que se presenta durante el arranque directo de grandes motores.

La inductancia (en miliH/km) se puede determinar con la formula: ind = 0.1997755 * logn(dmg / rmg)

La reactancia (en Ohm / km) es: x = ind * omega / 1000 Siendo omega la pulsación (y PI = 3.141592654): omega = 2 * PI * fhz y la frecuencia en Hz

La distancia entre conductores dmg = s para disposición en trébol, y dmg = 1.26 * s para disposición plana, otra formula propone ind = 0.05 + 0.2 * logn(dmg / r) siendo r el radio del conductor.

6 – PERDIDAS

En un sistema trifasico las perdidas en un cable que transporta dada corriente son:

perd = 3 * r * I^2

Expresándolas en valor relativo a la potencia transportada se tiene

p1 = 3 * r * I^2 / (1.73 * U * I * cosfi)

La relación entre perdida y caída de tensión relativa es fácil de determinar, y es útil para evaluar las perdidas a partir de las caídas de tensión.

7 – CALCULO AL CORTOCIRCUITO

Supongamos un cable relativamente corto alimentado desde un nodo en el cual la corriente de cortocircuito alcanza determinado valor, un dispositivo de protección limita la duración del cortocircuito.

El cortocircuito se produce en el extremo del cable, circula la corriente de cortocircuito por el tiempo de actuación de la protección, el calor de efecto Joule en el cable no puede disiparse, el fenómeno se considera adiabatico.

La elevación de temperatura del conductor, y del aislante que se encuentra en contacto con el puede determinarse

I^2 * deltat * rho / S = S * c * (tetaf – tetai)

Recuérdese que rho y c varían con la temperatura, tetaf temperatura máxima admisible para el aislante depende del tipo de aislante del cable, y esta comprendido entre 150 grados C para el PVC y 200 – 250 para otros materiales (elastomeros).

La duración deltat, y la temperatura inicial tetai completan los datos para el calculo.

Si se tienen en cuenta las variaciones de resistividad la formula resulta:

I^2 * deltat = (S^2 * c / (alfa * rho0)) * ln((1 + alfa * teta)/(1 + alfa * teta0))

Siendo alfa el coeficiente de variación de la resistencia.

La ecuación puede ser escrita en otra forma, resultando la densidad de corriente independiente de la sección, solo depende de temperatura inicial, final, y material conductor.

(I / S)^2 = c * (tetaf – tetai) / (deltat * rho)

Escribiendo en otra forma esta ecuación obtenemos la que frecuentemente figura en los catálogos, siendo el factor k una constante característica del tipo de cable.

(I / S) * raíz(deltat) = k

Suponiendo que el cable es largo, se puede pensar que el cortocircuito se produce a distinta distancia de su extremo inicial, el valor de la corriente de falla es:

I = E / Z

siendo Z^2 = (r*L)^2 + (Xb + x*L)^2

Donde Xb es la reactancia que corresponde a la falla en las barras a las cuales esta conectado el cable.

A medida que la corriente de cortocircuito se incrementa (por disminución de la longitud), se reduce el tiempo durante el cual permanece la falla aumenta por lo que la solicitación térmica I^2 * deltat del cable varia en una forma que no es inmediata de prever (depende de las características de los aparatos de interrupción y de protección).

Este razonamiento nos muestra que no siempre la peor condición desde el punto de vista de la solicitación que produce el cortocircuito es causada por la máxima corriente, a veces la mínima permanece tiempos demasiado largos y puede ser fatal.

Es necesario entonces determinar para los distintos puntos de falla las corrientes de cortocircuito trifasica, bifásica, monofasica a tierra, y a veces también la falla fase neutro y determinar la solicitación que corresponde a caída una de ellas en base a las protecciones efectivamente instaladas.

Se puede afirmar que en general un cable demasiado largo no puede ser protegido eficientemente de un cortocircuito en el extremo final.

Una pregunta lógica es: pueden ocurrir cortocircuitos en un punto cualquiera del cable?, tiene sentido proteger contra estas fallas?, la respuesta depende de la instalación.

Si consideramos que el cable esta instalado de manera tal que no se lo puede dañar, por ejemplo esta protegido dentro de un tubo metálico, es aceptable pensar que no puede ocurrir una falla a lo largo de su recorrido, se puede pensar en protegerlo contra cortocircuito considerando la limitación de la corriente que el cable produce.

La objeción de que la falla podría ocurrir en los primeros metros de cable, cuando todavía no se ha enhebrado en el conducto es valida, pero este extremo con falla estará dañado, si no esta bien protegido el daño será simplemente mayor, es fundamental que esto no tenga otras consecuencias, por ejemplo generar otras fallas, o producir daño a elementos próximos (otros cables), y ser origen de incendio.

Para un cable enterrado, o en alguna forma expuesto a daños es necesario que la protección de cortocircuito se extienda a todo su desarrollo.

Si las protecciones actúan en un tiempo deltat el dimensionamiento de cables al cortocircuito puede ser entonces realizado definiendo una sección mínima, para los cables largos esta sección puede reducirse considerando la limitación de la corriente de falla, y verificando que a pesar de la reducción de la corriente las protecciones aun actúen.

También debemos citar que en ciertos casos es preferible el daño del cable a desconectarlo para que no se dañe, esto ocurre en los electroimanes, los circuitos de excitación de los motores, secundarios de transformadores de corriente etc.

8 – VIDA UTIL DEL CABLE

La duración del cable depende de como el aislante se conserve, este esta sometido a cierta temperatura que acelera procesos de envejecimiento que se reflejan en perdida de sus cualidades mecánicas.

El estudio de los aislantes ha conducido a definir que respetando cierta temperatura máxima en operación se espera alcanzar cierta vida útil, si la temperatura es mayor la vida útil se abrevia, cada sobretemperatura que se presenta quita al cable cierta vida útil.

Se considera aceptable que sobrecargas y cortocircuitos hagan perder al cable el 10% de su vida útil, este criterio define la temperatura máxima que puede presentarse en estas condiciones.

Las hipótesis simplificativas que se aceptan son muy drásticas, por ejemplo se estima que la temperatura máxima que se alcanza persiste durante toda la duración de la falla, esto no es cierto, la temperatura crece gradualmente a lo largo de la falla, pero una vez que ha actuado la protección también decrece gradualmente.

Cuando desea examinarse como un ciclo de carga afecta la vida del cable se debe conocer que temperatura se alcanza y durante cuanto tiempo, supóngase teta1, t1 por otra parte la curva de vida informa la duración D1 que corresponde a la temperatura teta1.

El desgaste de vida es la sumatoria de ti / Di para todos los intervalos que se estudien, estos razonamientos pueden ser útiles cuando la vida de la instalación sea limitada, o por alguna razón los cables no estén bien protegidos.

9 – PROTECCION DEL CABLE

La protección de los cables de la red eléctrica es evidentemente muy importante, teniendo en cuenta que gran parte de la inversión se encuentra en los cables, que su reposición no siempre es fácil, que su vida es afectada por condiciones normales, sobrecargas y fallas.

Definimos una corriente de utilización del cable, IB, corriente que es necesario que el cable transmita para cumplir su misión.

Definimos IZ corriente transportable (permanentemente) por el cable que lógicamente elegimos mayor que la anterior, teniendo en cuenta los factores de tendido.

La corriente nominal del dispositivo de protección la llamamos IN, es la que el dispositivo puede llevar permanentemente sin dificultad, en rigor se desea que cuando la corriente pasa de este valor el dispositivo intervenga, pero esto no es tan fácil.

Las normas de los dispositivos de protección han definido Inf, corriente convencional de no actuación (en un tiempo del orden de las horas), If corriente convencional de actuación (en el mismo tiempo), lógicamente la corriente If es mayor de la Inf, y esta mayor que IN.

Para que la protección sea correcta el valor de IN debe estar comprendido entre IB e IZ, además If debe ser muy próximo a IZ, se puede aceptar el compromiso de que If sea mayor que IZ, habiéndose fijado un valor convencional en las normas 1.45 IZ como máximo apartamiento admisible de If respecto de IZ.

Cuando se analizan las características de los interruptores y de los fusibles se observa que los primeros permiten una protección mas ajustada que los segundos, dicho en otras palabras los cables protegidos por fusibles deben ser ligeramente sobredimensionados desde el punto de vista térmico a fin de estar correctamente protegidos.

10 – SOBRECARGAS Y TRANSITORIOS

Al analizar el estado permanente hemos considerado que todo el calor de efecto Joule es disipado por el cable, al analizar el cortocircuito hemos considerado el fenómeno adiabatico, todo el calor es acumulado en el cable.

Veamos ahora mejor la física de estos fenómenos, durante estados transitorios parte del calor se acumula y parte se disipa, y la temperatura sigue con cierto retardo las variaciones de corriente.

(rho / (PI * r^2)) * I^2 = h * 2 PI * r * (teta – tetaamb) + PI * r^2 * c * dteta / dt

se trata de una ecuación diferencial de la forma:

i = g * v + c * dv / dt

donde i representa el efecto Joule, g la disipación de calor al ambiente, y c la acumulación de calor en el conductor, si se aplica un escalón de calor I.

v = A + B * exp(-t/TAU)

para t infinito v = A = I / g

para t = 0 resulta v = A + B = 0

y siendo TAU = c / g la constante de tiempo

TAU = r * c / (2 * h)

Si se conoce como varia la corriente I, se puede determinar como varia I^2 y con los parámetros físicos determinar g y c y resolver la ecuación diferencial obteniendo la temperatura teta.

Subdividiendo en intervalos el tiempo puede finalmente determinarse la perdida de vida que corresponde a un ciclo determinado de sobrecarga.

Cuando el ciclo de sobrecargas se repite la temperatura media que se presenta esta relacionada al valor eficaz de la corriente, y esta es representativa cuando las variaciones son muy breves respecto de la constante de tiempo.

Cuando en cambio las variaciones son lentas alrededor de un valor de corriente se observan análogas variaciones de temperatura, la temperatura media corresponde al valor eficaz de la corriente variable.

11 – DIMENSIONAMIENTO DE CABLES Y LINEAS

Hemos visto que el cable debe ser capaz de transportar cierta corriente, presentando cierta caída de tensión.

La corriente esta ligada a la temperatura del cable y a su vida útil, la caída de tensión esta ligada al buen desempeño de las cargas, a su buen funcionamiento.

Según sea el cable corto o largo su dimensionamiento iniciara partiendo de la corriente, o se hará por la caída de tensión.

El calor producido en el cable por efecto Joule, es en parte acumulado en las masas del conductor y aislacion, y es en parte transmitido al ambiente a través de fenómenos de conducción, convección, radiación; cuando se alcanza el estado de régimen ya no se acumula calor, todo el calor producido es cedido al ambiente.

Las normas han establecido temperaturas limites en régimen permanente para los distintos materiales aislantes, también establecen las secciones normalizadas de los cables, y sus formaciones y secciones reales.

Las características físicas de los materiales de grado de pureza adecuado para los procesos de producción están determinadas, por lo que es posible calcular, con cierto diseño de cable y ciertos materiales la corriente que hace se alcance el limite de temperatura.

En general los fabricantes en sus catálogos dan tablas en las que se indican para las distintas secciones, y formaciones, las corrientes admisibles, que en una condición normal de tendido, y de condiciones ambientes hacen se alcancen los limites de temperatura.

En dichas tablas para cada cable se indica la corriente admisible en aire (cable tendido en forma que sea enfriado eficientemente por el aire ambiente, lejos de otras fuentes de calor, otros cables, temperatura ambiente de 40 grados centígrados), o en tierra (de cierta característica térmica, a cierta profundidad y con cierta temperatura del terreno 20 o 25 grados centígrados).

Cuando las condiciones de tendido del cable no son las indicadas la corriente admisible debe ser corregida con adecuados coeficientes que se llaman factores de tendido.

La corriente que el cable puede transportar en condiciones ideales, definidas en las tablas que indican la capacidad de transporte se modifican por las condiciones de tendido afectándolas del coeficiente de tendido, esta relación corresponde al significado físico del coeficiente de tendido.

El factor de tendido puede utilizarse para convertir la corriente real que circula por el cable en las condiciones de tendido reales, en una corriente equivalente que corresponde a las condiciones de tendido de la tabla.

Con la corriente equivalente se busca en la tabla el cable capaz de soportarla, y se adopta la sección que corresponde; el cable en las condiciones de tendido fijadas es capaz de transportar la corriente:

El trabajo se hace observando como se va a tender el cable, encontrando los coeficientes de tendido para cada tramo, a veces los coeficientes surgen del producto de varios coeficientes, por temperatura ambiente, por acompañamiento, por forma de instalación, etc. fácilmente se alcanzan factores de 0.8 o 0.5 lo cual significa que en las primeras estimaciones de un proyecto es necesario imaginar como estarán tendidos los cables a fin de lograr una evaluación preliminar aceptable.

Esta forma de adoptar la sección del cable es útil cuando los cables son relativamente cortos, y la caída de tensión resulta despreciable.

De todos modos conviene controlar la caída de tensión, para un cable de dada sección, en las tablas figura la resistencia y reactancia (en los unipolares para una dada forma de tendido)

A veces es necesario corregir la reactancia que figura en las tablas para tener en cuenta la reducción por menor distancia entre conductores, con los valores de r y x y conocida la distancia L entre extremos del cable se determina la caída de tensión para dado estado de carga.

Generalmente se trata de no superar en los cables cierta caída de tensión, 3% o 5%, que a veces se debe repartir entre mas tramos de cables, y entonces en cada tramo se admite solo 1% o 2%.

Es posible determinar para cada sección de cable la longitud limite, con la cual transportando el cable su corriente limite térmica presenta la caída de tensión limite.

A partir de la longitud limite el producto longitud corriente debe mantenerse constante para una dada sección, es decir que si el cable debe tener longitud doble solo podrá transportar corriente mitad para mantener la caída de tensión.

Cuando en el cable se produce un cortocircuito, la corriente se incrementa en modo importante, en este caso el fenómeno térmico se considera adiabatico, todo el calor Joule producido se acumula en el conductor incrementando su temperatura, se aceptan limites mayores que para el estado permanente teniendo en cuenta que estas situaciones se dan pocas veces en la vida útil del cable.

El criterio es perder un 10% de la vida útil del cable por fallas que se pueden presentar durante la vida del mismo.

Proteccion contra Rayos

Puesta a tierra

Sistemas de protección contra rayos

Rayo es una descarga eléctrica de origen atmosférico entre una nube y tierra, que presenta uno o más impulsos de corriente.

Iniciemos con un algunas consideraciones:

no se puede impedir la formación de rayos (y es algo que se busca…)
no se puede garantizar la protección absoluta (y es algo que se desea…)
pero una instalación de protección bien realizada reduce el riesgo de daños (así se debe hacer…).
El sistema de protección puede ser externo e interno, el externo esta formado por:

dispositivo captor
conductores de bajada
sistema de puesta a tierra
la correcta integración de estas partes brinda la buena protección externa
Al diseñar una nueva estructura se debe plantear la integración de la protección, para sacar la máxima ventaja de los elementos de la estructura que se aprovechan como conductores. La instalación integrada permite reducir costos y trabajos ligados a la protección.

Las estructuras metálicas son conductores naturales, pero también las estructuras de hormigón armado (si cumplen algunas condiciones en la armadura de hierro) se pueden considerar como buenos conductores.

Los cimientos a su vez pueden ser una toma de tierra eficaz.

Para aprovechar estas posibilidades es obligado un fluido dialogo con los proyectistas de la estructura, lógicamente desde el inicio del proyecto (mucho antes de que inicie la construcción).

Sistema captor

Esta formado por una combinación de varillas con puntas, conductores tendidos, mallas, o componentes naturales de la estructura (techo metálico).

El captor debe estar en los lugares donde cumple la función de tal.

El método para encontrar las zonas de la estructura donde deben encontrarse los captores utiliza una esfera rodante (- ray-04-).

Imagínese el modelo de las estructuras realizadas con cajas (paralelepipedos y cilindros) y una esfera (de radio dado) que pinta las superficies sobre las que apoya, se hace rodar la esfera sobre el suelo, y todas las estructuras, parte quede sin pintar, y parte queda pintada.

La superficie pintada es aquella que puede ser alcanzada por un rayo, las partes de estructura pintadas son aquellas donde deben estar los captores, las partes sin pintar son áreas protegidas (por los captores de las zonas pintadas).

El radio de la esfera se toma entre 20 y 60 metros según el nivel de protección (mayor menor) que se necesita (debe) tener.

Otro método para verificar el área protegida, aplicables especialmente a captores de varilla vertical, o cable tendido horizontal, consiste en determinar el área protegida con un cierto ángulo de protección, cuyo valor depende del nivel de protección a alcanzar (- ray-02-).

Cuando el captor se hace con mallas, el área protegida se define debajo de las mallas, y con la esfera rodante o el ángulo de protección (- ray-03-).

El captor puede hacerse con componentes naturales (captor de hecho) de la estructura:

chapas metálicas
elementos metálicos de construcción del tejado (cerchas, armaduras)
canalones, barandillas y decoraciones
conductos, conductores, y depósitos
para que el techo pueda considerarse captor debe haber:

continuidad eléctrica entre las chapas
espesor de las chapas, 0.5 mm si se acepta la perforación, o más (4 mm para hierro) si se pretende que no se perfore.
Las chapas no deben estar cubiertas de material aislante (pintura, 0.5 mm de asfalto, 1 mm de PVC no se consideran aislantes)
Conductos y depósitos deben ser de 2.5 mm si se acepta la perforación, o más (5 mm para hierro) si no se acepta.
Entre el captor y un objeto metálico que se quiere protegido debe haber cierta distancia, que debe ser mayor que la llamada distancia de seguridad.

Las bajadas

Se deben disponer para que se presenten varias trayectorias en paralelo entre el punto de impacto y la tierra, además la longitud de las trayectorias debe reducirse al mínimo, es lógico que las bajadas sean prolongación del captor.

La bajada de un mástil metálico es natural (- ray-05-), no requiere conductor de bajada, análogamente una antena.

Si el captor es de conductores horizontales es necesaria al menos una bajada en cada extremo, si es una red de mallas, al menos una bajada por cada estructura de apoyo.

Las bajadas se deben repartir a lo largo del perímetro de manera de tener una separación media (10 a 25 metros, según el nivel de protección mayor – menor), y al menos dos bajadas en los ángulos de la estructura.

Las bajadas se deben interconectar horizontalmente cerca del suelo, y en edificios altos cada 20 metros de altura.

Si la pared es de material no combustible se pueden fijar a ella, o empotrar, si el material es inflamable y el calentamiento de la bajada puede acarrear peligro se considera que 0.1 m de separación es suficiente para brindar seguridad.

Las bajadas deben estar alejadas de puertas y ventanas, su trayecto debe ser el mas corto posible a tierra y se debe evitar la formación de bucles.

Son bajadas naturales instalaciones metálicas y armaduras metálicas, si se trata de hormigón hay que tener cuidado con las solicitaciones debidas a la corriente de descarga, y la conexión del sistema de protección (para ser consideradas conductores las barras del hormigón en un 50% deben ser interconexiones con barras soldadas o unidas en forma segura – solapadas 20 veces el diámetro)

Paredes de chapa, o revestimientos, de 0.5 mm de espesor y con continuidad eléctrica vertical (separación menos de 1 mm, y solape de 100 cm2)

Las armaduras metálicas del hormigón armado interconectadas cubren las exigencias de los conductores anulares que se pretenden para la estructura.

Las bajadas no naturales deben tener una unión de prueba para control.

Sistema de puesta a tierra

Deben drenar al suelo la corriente de descarga atmosférica sin provocar sobretensiones peligrosas.

Aunque se recomienda un valor bajo de resistencia, disposición y dimensiones de los electrodos son más importantes para el control de las sobretensiones a tierra.

Los cimientos son una toma de tierra eficaz, pero el planteo de aprovecharlos debe ser previo a la construcción, se comparte información de tipo de suelo, de sus características, resistividad en particular, y se debe dialogar con los proyectistas de la estructura.

El sistema de puesta a tierra de protección contra el rayo también puede ofrecer protección de instalaciones eléctricas de baja tensión e instalaciones de comunicaciones, se considera hoy que la mejor solución es un único sistema integrado en la estructura y previsto a todos los fines.

Los cimientos de las fundaciones son un electrodo de tierra natural que se complementa con conductores anulares, radiales y verticales (o inclinados).

La longitud del electrodo de tierra mínima es de 5 metros, pero para máximo nivel de protección y resistividad mayor de 500 ohm/m debe ser

.l1 = rho * 0.02857 + 9.2857

Cuando la resistividad del terreno se reduce con la profundidad resultan convenientes los electrodos profundos.

La disposición de los sistemas de tierra puede ser:

electrodos verticales (o radiales) en cada bajada con un mínimo de dos electrodos de tierra, y de longitud mínima l1 si radiales o 0.5 * l1 si verticales, o una resistencia menor de 10 ohm.
Para resistividades mayores o estructuras grandes es preferible

electrodo de tierra de cimientos o conductor anular cuyo radio geométrico debe ser mayor que l1. Si el valor del radio es menor de l1 se deben añadir conductores radiales (l1 – r) o verticales 0.5 * (l1 – r).
El electrodo anular debe estar enterrado 05 m y a 1 m de los muros como mínimo.
Conductores

Las dimensiones mínimas de los conductores dependen del material y función, en mm2 son las de la tabla:

Conexión equipotencial con corriente de descarga

Material

captor

bajada

tierra

substancial

insignificante

Cobre o acero cobre

35

16

50

16

6

Aluminio

70

25

25

10

Hierro

50

50

80

50

16

Conexión equipotencial con corriente de descarga

Material

captor

bajada

tierra

substancial

insignificante

Cobre o acero cobre

35

16

50

16

6

Aluminio

70

25

25

10

Hierro

50

50

80

50

16

Inducción electromagnética – sistema de protección interno

La descarga atmosférica se produce, alcanza los elementos captores, se propaga por las bajadas y se disipa en el terreno a través de la puesta a tierra, mientras ocurre este fenómeno se presenta inducción electromagnética entre las corrientes en las bajadas y los circuitos dentro de la estructura.

Puede ser entonces necesario un sistema de protección interno con dispositivos para reducir el efecto electromagnético dentro de los espacios.

También se presentan elevaciones de potencial, de la red de tierra respecto de tierras alejadas y a lo largo de las bajadas. Estos fenómenos que afectan el sistema externo son causa de que en el interior de la estructura se puedan presentar fenómenos que exigen una protección del sistema interno.

Los riesgos se minimizan si se logran mantener condiciones equipotenciales en el espacio que se quiere proteger.

Barras de conexión equipotencial

Una o más barras de conexión equipotencial se conectan al sistema de tierra, cuando la estructura es alta las barras equipotenciales se conectan también a los conductores anulares horizontales que interconectan las bajadas. Los conductores de conexión equipotencial se conectan a estas barras.

Cuando las uniones naturales no aseguran la continuidad eléctrica, es necesaria la conexión equipotencial, si no se pueden colocar conductores de conexión se pondrán dispositivos limitadores de sobretension.

Las líneas de alimentación eléctricas y las de comunicaciones, los elementos conductores externos (cañerías), en el punto de penetración a la estructura deben tener conexiones equipotenciales o limitadores de sobretension (- ray-08-).

Distancias

Entre un sistema de protección y las instalaciones metálicas debe haber distancia para que no se presenten chispas peligrosas (- ray-06-), la distancia de seguridad:

.d = ki * kc * (1 / km) * l

donde l es la longitud de la bajada (parte), ki es el coeficiente entre 0.1 y 0.05 según el nivel de protección, kc es el coeficiente de con-ción, 1 para lazo plano, bajada única, 0.66 para lazo plano, y varias bajadas coplanares, 0.44 para una con-ción tridimensional, y km depende del material separador 1 para aire, 0,5 para material sólido.

Para un caso típico (- ray-01-), dentro del piso de un edificio, l = 3 m

.d = 0.1 * 1 * (1 / 1) * 3 = 0.3 m

otro caso típico son los bucles en las bajadas (- ray-01-), estos se caracterizan por dos dimensiones l longitud del bucle, y s separación entre elementos paralelos (abarazan un material sólido, si no, no tendrían razón de ser) y para esta situación un valor típico es:

.s = 0.1 * (1 / 0.5) * l = 0.2 * l

si l = 1 m resulta s = 0.2 m

Control y mantenimiento

Estas instalaciones deben ser controladas y mantenidas para conservar sus características y brindar la seguridad esperada.

Efectos del rayo

Las consecuencias de un rayo pueden ser de distinto tipo:

incendios
daños mecánicos
lesiones a personas o animales
daños a equipos electivos y electrónicos
pánico
explosiones, emisiones de sustancias peligrosas.
Los efectos son particularmente riesgosos para:

sistemas de computación
sistemas de control y comunicaciones
sistemas de suministro eléctrico
Hoy los equipos electrónicos sensibles están tan difundidos, que no puede dudarse de la necesidad de una buena protección.

Las estructuras a proteger se clasifican:

comunes, de propósitos generales
especiales, con peligros circunscriptos a ellas
peligrosas para los alrededores
peligrosas para ambientes sociales y físicos
estructuras elevadas, en construcción, provisorias
Los efectos pueden tener un radio de acción importante, la perdida de un servicio publico es medida por el tiempo durante el cual se pierde el servicio por el numero de usuarios afectados por año.

Nivel isoceraunico

Los mapas isoceraunicos (- usmap-) indican el numero de días al año en que se oyen truenos (al menos uno), esta fue la primera forma de registrar las tormentas eléctricas (- isocera.gif).

La forma actual es evaluar el numero de descargas a tierra por km2 y por año, se hacen mapas de densidad de descargas(- denscera.gif).

Cuando solo se dispone del nivel isoceraunico, se evalúa la densidad de descargas con la siguiente formula:

Ng = 0.04 * Td ^ 1.25

Nivel de protección

Según sea la importancia de la estructura se establece un nivel de protección, el riesgo de daños debe estar por debajo de un nivel tolerable.

La frecuencia anual esperada de rayos sobre la estructura es Nd

Nd = Ng * Ae * 1e-6

Siendo Ng el numero de descargas por km2 año, Ae la superficie colectora equivalente a la estructura en m2 que cubre la estructura y cierta área alrededor del orden de 3 * h (h altura) de distancia

Paras una punta de altura h se tiene

Ae = Pi * (3 * h) ^ 2

La pendiente del terreno, topografía reduce o aumenta esta área, otras estructuras próximas influyen también en el área reduciéndola.

Los efectos resultantes de los rayos clasifican la estructura, Nc es el valor aceptable de la frecuencia anula de rayos que pueden causar daños

Nc = 5.5 * 1e-3 / (C2 * C3 * C4 * C5)

Donde C2 depende del tipo de construcción

Techo o tejado

Estructura

metálico

Común

Inflamable

Metálica

0.5

1

2

Común

1

1

2.5

inflamable

2

2.5

3

C3 contenido (valor, inflamable o explosivo)

valor

Inflamable

Sin

0.5

No

Común

1

Normalmente

Gran

2

Particularmente

excepcional

3

Muy o explosivo

 

C4 ocupación

No ocupada

0.5

Normalmente ocupada

1

Evacuación difícil, riesgo de pánico

3

 

C5 consecuencias para el entorno

Continuidad de servicio

Consecuencias para el entorno

Sin necesidad

1

Alguna

Con necesidad

5

Algunas

10

Varias

 

Con estos datos Nc queda comprendido entre 4.0 e-2 y 2 .0 e-5

La comparación entre Nc y Nd permite decidir si el sistema de protección de rayos es necesario, y si Nd > Nc se debe prever un sistema cuya eficiencia sea:

Ec >= 1 – Nc / Nd

La eficiencia necesaria fija el nivel de protección que se debe alcanzar

Niveles de protección

Eficiencia (entre)

Nd / Nc

IV

0 – 0.8

0 a 5

III

0.8 – 0.9

5 a 10

II

0.9 – 0,95

10 a 20

I

0.95 – 0.98

20 a 50

I y medidas adicionales

0.98 y mas

50 y mas

 

Veamos un ejemplo, se trata de un faro de 60 m de altura sobre un médano alto, en la costa de la provincia de Buenos Aires (faro Querandi)

.r = 3 * 60 m = 180 m

.s = Pi * 180^2m2 = 0.11 km2

.Ae = 2 * s = 0.22 km2

el factor 2 tiene en cuenta la colina (duna)

Ng = 2.5 a 3.5 descargas por k2 año

Nd = 3 * 0.22 = 0.66 descargas por año

Periodo de recurrencia = 1 / 0.66 = 1.5 años

Es decir que se tendrán 3 descargas alcanzaran el faro cada dos años, esto muestra la importancia de la instalación de protección.

Evaluemos Nc, con C2 = 1, C3 = 1, C4 = 1, C5 = 5 resulta

Nc = 5.5 / 5 *1e-3 aproximadamente 1 e-3

La eficiencia debe ser Ec = 1 – 1.5 e-3 = 0.9985

Que evidencia aun más la importancia de la protección

Otro ejemplo puede ser de un edificio de 30 metros de altura (- ray-07-) y de 10 * 20 m de superficie, en la ciudad de Buenos Aires, para poner en evidencia distintas exigencias

.r = 3 * 30 m =190 m

.Ae = 10 * 20 + 2 * (10 + 20) * 90 + Pi * 90^2 m2 = 0.031 km2

Ng = 5 descargas por k2 año

Nd = 5 * 0.031 = 0.15 descargas por año

Periodo de recurrencia = 1 / 0.15 = 7 años

Es decir que 1 descarga alcanzara el edificio cada 7 años, suponiendo que el edificio esta aislado (solo sin otros cerca)

Evaluemos Nc, con C2 = 1, C3 = 1, C4 = 1, C5 = 1 resulta

Nc = 5.5 *1e-3

La eficiencia debe ser Ec = 1 – 5.5 e-3 / 0.15 = 0.963 que corresponde a categoría I (sin medidas adicionales)

Parámetros del rayo

Los niveles de protección fijan los parámetros del rayo y su probabilidad de ocurrencia, estos datos fueron extraídos como ejemplo de las normas, en las que se encuentran mas valores de interés

I

II

III y IV

Cresta

200

7 %

150

11%

100

20%

KA

Carga total

300

7%

225

11%

150

25%

C

Carga impulso

100

10%

75

13%

50

22%

C

Energía

10000

8%

5600

13%

2500

24%

KJ/micros

Pendiente

200

1%

150

2%

100

5%

KA/micros

 

Para completar recordemos que el 10% de los rayos son positivos y 90% negativos.

Pararrayos

Los daños causados a los equipos eléctricos y de telecomunicaciones de origen atmosférico, son debidos a descargas locales de rayos, las descargas directas en red y edificios por fortuna se consideran raras.

Puesta a Tierra Avanzada

Puesta a tierra

Condiciones de dimensionamiento

Los componentes de la puesta a tierra se dimensionan con distintos criterios según sea su función, los conductores se deben dimensionar con la mayor corriente que por ellos puede circular, y los dispersores para la mayor corriente que pueden drenar.

La corriente conducida por cada elemento de la red de tierra surge de determinar las distintas corrientes de falla, generalmente entre la corriente de cortocircuito trifasica y monofasica se encuentra el mayor valor.

La corriente drenada máxima se presenta entre una parte de la monofasica (la que efectivamente va a tierra) y la corriente de tierra de una falla bifásica a tierra, obsérvese la – is1202.jpg

Es ciertos casos puede ser necesario considerar una falla bifásica que puede verse como dos fallas monofasicas a tierra en distintos puntos.

Puesta a tierra de servicio y seguridad

Puesta a tierra de servicio, es la conexión del neutro a tierra hecha en forma directa o a través de una impedancia (que limita las corrientes de falla monofasicas).

La puesta a tierra de servicio puede llevar permanentemente a tierra una cierta corriente, por ejemplo atribuida a que las capacitancias de líneas de distribución son distintas de una fase a otra (desequilibradas).

El objetivo de la puesta a tierra de seguridad es la protección de las personas de recibir una descarga eléctrica por fallas de aislacion, o cortocircuitos.

Con esta finalidad todas las canalizaciones metálicas, soportes, estructuras, gabinetes, tableros y en general toda estructura metálica (conductora) que por accidente pueda quedar bajo tensión, debe ser conectada a tierra.

La puesta a tierra de seguridad, no presenta normalmente corrientes drenadas, solo cuando se presenta una falla, un ejemplo es la conexión a tierra de las carcazas de las maquinas eléctricas, para que en caso de falla de sus arrollamientos no presenten tensiones hacia tierra.

En la – is1202a.jpg se destacan la puesta a tierra de servicio del neutro y la de seguridad de la caja.

Alrededor de los elementos puestos a tierra, y en el terreno próximo a la red que drena corriente a tierra se presentan tensiones que pueden ser peligrosas para los seres vivos, y que se llaman tensiones de paso (Up) y tensiones de contacto (Uc), la tensión en el terreno depende del electrodo de puesta a tierra, que fija una función de la tensión que depende de la distancia del punto a los electrodos, como esquematiza la – is1203.jpg nótese la tensión total que asume la red de tierra respecto de un punto muy alejado (referencia) UT = RT * Ikd, que depende de la resistencia de puesta a tierra RT, y de la corriente drenada Ikd.

Se forma entonces un campo potencial alrededor del electrodo que drena y entre los pies de una persona que se acerca se presenta la diferencia de potencial llamada tensión de paso, y si una persona toca elementos conectados a la red de tierra entre sus pies y manos se presenta la tensión de contacto.

La tensión de paso aparece en la superficie del suelo entre dos puntos distantes (entre los pies de un paso convencional de 1 m) cuando se inyecta corriente en el suelo a consecuencia de una falla a tierra.

La tensión de contacto se presenta sobre el cuerpo de una persona que toca una carcasa, estructura o tablero, entre sus manos y sus pies (convencionalmente 1 m entre los pies y la proyección en el suelo de la mano)

Ambas tensiones son causadas por la distribución de los potenciales de tierra al ocurrir una falla que es causa de la dispersión de corriente.

Para electrodos de formas simples is1204.jpg, se presentan formulas que dan la resistencia de los mismos y describen el potencial a su alrededor,

Para electrodos compuestos, con formas complicadas, se desarrollan programas de calculo que aplicando distintos métodos (imágenes, superposición, etc.) determinan los potenciales en la superficie del terreno, y en base a ellos permiten encontrar los puntos más peligrosos del área, y mejorar las condiciones de seguridad.

El dato fundamental para la determinación de la resistencia de la red de tierra es la resistividad del terreno, is1205.jpg que es un valor muy variable de una zona a otra, e inclusive de un punto del terreno a otro, por lo que es importante realizar mediciones para evaluarlo correctamente.

Puesta a tierra de estaciones transformadoras

Las estaciones transformadores, involucran superficies grandes y presentan corrientes a drenar de valores importantes, el problema se resuelve materializando una red de puesta a tierra formada por mallas, como se observa en la – is1206.jpg que corresponde a un campo de una estación eléctrica de 132 kV.

En la parte superior se observan los descargadores, unidos a la red de tierra y con una jabalina, luego el pórtico, sigue un seccionador con cuchillas de puesta a tierra (unidas entre si directamente en el bastidor), transformadores de medición, interruptor, y el transformador de potencia.

Obsérvese que el neutro del arrollamiento del transformador esta unido a la red de tierra y también tiene una jabalina, esta en particular es también una puesta a tierra funcional.

Las jabalinas tienen mejor comportamiento para drenar corrientes de impulso que se presentan en los descargadores, o en el neutro de los transformadores, en tensiones muy elevadas también se drenan impulsos a través de la capacitancia de los transformadores de medición, y se realizan mejoras locales de la red de tierra en correspondencia.

En el proyecto de la red de tierra se deben verificar: la tensión de paso (Up) que en general es máxima en la periferia, y en los puntos interiores donde la red es poco densa, la tensión de contacto (Uc) en los puntos donde hay columnas (quizás de iluminación) conectadas a la red de tierra aunque no tengan nada que ver con la alta tensión, la tensión en la diagonal, cuando la red tiene forma rectangular presenta en los vértices valores máximos de paso o de contacto que deben ser controlados, la tensión de paso perimetral (Upp) a veces por ser el área accesible al publico debe cumplir condiciones mas estrictas que el área interna, solo accesible a los que operan la estación.

La sección de los conductores debe ser verificada para que conduzcan la corriente de tierra o una parte de la misma (60%), y los conductores enterrados deben tener tamaños convenientes para soportar la corrosión, un punto que merece protección cuidadosa es el pasaje de los conductores del aire a la tierra, donde también se presentan fenómenos de corrosión.

Véase la tabla resumen is1207.jpg

Un valor importante de verificar es la resistencia total de la malla de tierra Rm, que puede ser evaluada con algunas formulas simples is1208.jpg en función del perímetro o del área, es inmediato observar que el aumento del área cubierta (y del perímetro) produce una reducción de la resistencia.

En ciertos casos la red mallada se complementa con jabalinas, se puede pensar en dos redes de tierra en paralelo, que pueden tener una parte de resistencia mutua, como indica la – is1209.jpg.

El tamaño del conductor de la malla se determina con las formulas incluidas en la – is1210.jpg donde además se fijan algunos tamaños mínimos fijados por ciertas especificaciones de redes de tierra.

La sección mas comprometida de los conductores de puesta a tierra es el chicote de conexión de cada soporte a tierra, ya que por el pasa la máxima corriente, que luego se distribuye entre las ramas de la red dispersora, como se ve en la – is1210a.jpg .

Los datos usados para la determinación de la sección son los siguientes is1211.jpg y se presentan frecuentemente gráficos que ayudan a una rápida determinación de la sección is1211a.jpg.

Algunas formulas simples permiten evaluar las tensiones de paso y de contacto is1212.jpg al aumentar la densidad de la malla se reducen las tensiones de paso y de contacto:

Uc = rho * kc * ki * IE / L

Up = rho * kp * ki * IE / L

.kc y kp son factores geométricos de la red de mallas (ver anexo J – IRAM 2281 -1)

.ki factor de irregularidad

.L longitud del conductor enterrado

.IE corriente dispersada por la malla

la tensión de paso perimetral es:

Upp = (4 * rho * Im) / D

.D diagonal de la malla

A veces la tensión perimetral (de paso) es elevada, y es necesario poner electrodos de control del potencial is1213.jpg obsérvese como se reducen las tensiones de paso en el perímetro al agregar los electrodos.

Ya se ha citado que es necesario mejorar el comportamiento local de la red de tierra en los puntos donde se inyectan sobrecorrientes de alta frecuencia, veamos el comportamiento de la malla ante una descarga atmosférica o una sobretension de maniobra is1214.jpg, al inyectar una sobrecorriente de alta frecuencia la impedancia que presenta una rama de la red es:

.z = omega * L = 2 * PI * f * L

Al aumentar la frecuencia is1215.jpg (sobretensiones de maniobra o atmosféricas) aumenta la impedancia que ofrece la rama a la conducción, y en consecuencia la malla no es la mejor solución para las altas frecuencias, por esa razón se imponen las jabalinas.

Puesta a tierra en instalaciones industriales y en edificios comerciales

Las instalaciones industriales, y edificios comerciales, en la mayoría de los casos incluyen una cabina de transformación media a baja tensión. Pero la solución del sistema de puesta a tierra no es análoga a la utilizada en las estaciones transformadoras.

En las redes eléctricas industriales pueden convivir la alta tensión, la media tensión, y la baja tensión. A veces el propietario de la red industrial no es el mismo que el de la red de alimentación. Pero la red de tierra es el elemento común a estas redes, y es común a distintos propietarios, es importante el acuerdo entre partes.

La finalidad de la red de tierra (en el área de una planta industrial) es:

vincular (mediante conexión directa o a través de una impedancia – resistencia) el potencial de determinados puntos de los sistemas eléctricos existentes en el área.
Drenar a tierra las corrientes del sistema eléctrico en régimen normal o perturbado.
Garantizar condiciones de seguridad para las personas.
Cuando corresponde drenar corrientes de descargas atmosféricas.
Cuando los distintos equipos involucrados se unen metálicamente, no se presentan tensiones de paso en el suelo ya que las corrientes retornan por los conductores metálicos y no hay derivación de corriente al suelo.

También cuando se presenta una falla en el sistema de baja tensión (servicios auxiliares) de una estación transformadora, la corriente retorna por la malla de tierra, y no se drena al suelo por lo que no se presentan tensiones de paso ni de contacto.

Trataremos el tema para instalaciones de baja tensión (menores de 1 kV), el primer punto es definir el sistema de puesta a tierra.

Normalmente es usado el sistema TN-S is1216.jpg.

El sistema TN-C is1216a.jpg en cambio no es recomendado.

El sistema TT es el que se tiene cuando se recibe alimentación desde la red publica is1217.jpg

El sistema IT, aislado de tierra is1218.jpg

El sistema IT puede también ser con el neutro puesto a tierra a través de una impedancia (de valor elevado) y con electrodos de tierra separados como muestra la – is1219.jpg.

También se puede realizar el sistema IT con el neutro puesto a tierra a través de una impedancia (de valor elevado) y uniendo los electrodos de la fuente y las masas is1220.jpg

Según sea la tensión de contacto presunta se define la duración máxima admisible, en la tabla 1 is1221.jpg , en instalaciones particularmente resinosas los tiempos son menores, tabla 2 is1221a.jpg

Para los distintos sistemas de puesta a tierra se fijan tiempos máximos de desconexión tabla 4 is1221b.jpg .

La – muestra is1222.jpg la falla de una línea de distribución de baja tensión.

Otra – is1222a.jpg corresponde a la IRAM 2281 – 3 (puntos 5.4.5 y 5.4.6)

La – is1222b.jpg corresponde a una instalación domiciliaria, con electrodomésticos, en la cual se distribuye el conductor de protección desde el centro de alimentación. La norma VDE fija un valor de UB < 65 Volt, mientras la norma IRAM 2281 fija un valor de UB < 50 Volt.

Si RB < 2 ohm, y suponiendo RE > 5 ohm se tiene

UB = U0 * RB / (RE + RB) = 230 * 2 / 7 = 65 Volt

El esquema muestra is1223.jpg la alimentación en 13.2 kV de una industria, el transformador (500 kVA) a baja tensión, el tablero de baja tensión y la distribución a motores e iluminación, obsérvense la puesta a tierra de servicio y las puestas a tierra de seguridad.

La – is1224.jpg muestra la realización del sistema de puesta a tierra de una planta industrial, obsérvese la jabalina, unida a un bloque de tierra donde llegan: el neutro de baja tensión (puesta a tierra de servicio), las conexiones a tierra de la celda de alta tensión, de la cuba del transformador, y de la barra de tierra del tablero de baja tensión (todas ellas puestas a tierra de seguridad).

Del tablero de baja tensión se hace la distribución a las cargas, un tablero auxiliar de iluminación se alimenta con un cable 3 fases + 1 neutro, y un cable de tierra (separado) que pone a tierra el tablero, al motor en cambio va un cable con solo las 3 fases y el cable de tierra (separado) que pone a tierra el motor y se une a las estructuras metálicas.

Del tablero de iluminación salen cables fase neutro, y cables de puesta a tierra de los artefactos (verde y amarillo)

Tensiones de paso y de contacto

Ya vimos que la tensión total es la que la red asume respecto del terreno a distancia infinita (a potencial cero), y vimos las tensiones de paso y de contacto (diferencia de potencial entre puntos a 1 m de distancia).

La presencia del hombre representa cierta resistencia (1000 ohm convencionalmente) modifica la tensión que hay en la superficie del suelo. Además se tiene la resistencia entre terreno y pie, para la tensión de paso los pies están en serie, para la de contacto en paralelo, véase la – 03.

Las tensiones de paso y de contacto son siempre una parte de la tensión total, y en general se puede afirmar que mientras la tensión total es comparable a las tensiones de paso y de contacto admisibles, no es necesario un cuidadoso estudio..

UT < k * Uc o Up

Siendo k un factor que se puede afirmar vale al menos 1.2, y según sea la geometría de la instalación puede considerarse que aun alcanzando 1.8 se respetan en la mayoría de los casos las limitaciones, sin embargo relaciones UT / Uc o Up mayores de 2 exigen cuidadoso estudio.

Factor de trayectoria de la corriente

Cuando un hombre sufre una descarga eléctrica, el efecto no es el mismo si la corriente va de pie a pie, que si va de mano a pie, o de mano a mano. La tabla muestra los valores del factor propuestos

Trayectoria de la corriente

F

1 / F

Mano izquierda pie derecho, pie izquierdo, ambos pies, ambas manos, ambos pies

1

1.000

Mano derecha pie izquierdo, pie derecho, dos pies

0.8

1.250

Mano izquierda espalda, nalgas, mano derecha, nalgas, ambas manos

0.7

1.429

Mano izquierda pecho

1.5

0.667

Mano derecha pecho

1.3

0.769

Mano derecha mano izquierda

0.4

2.500

Mano derecha espalda

0.3

3.333

Pie derecho pie izquierdo

0.4

2.500

 

La corriente mano pies es mas peligrosa que la corriente pie pie, porque el recorrido de la corriente que afecta el corazón es distinto. Sin embargo se indican limites iguales (en muchas normas) en función del tiempo ver – T1.

Repartición de las corrientes de tierra

La corriente máxima de falla monofasica a tierra del sistema IG puede ser determinada, pero solo una parte IT es drenada al terreno, el resto encuentra otros caminos.

Puede darse el caso de distintas situaciones de la red que alimenta la falla, veamos las posibles combinaciones de situación de la red con relación a la tierra, la alta tensión, y la baja tensión se caracterizan por estar con neutro a tierra, mientras que la media tensión pude ser con neutro aislado, a tierra, con impedancia.

alimentación

Distribución 1

Distribución 2

AT (o MT) con neutro a tierra

MT aislado

BT con neutro a tierra

AT (o MT) con neutro a tierra

MT con neutro a tierra

BT con neutro a tierra

MT aislado

BT con neutro a tierra

MT con neutro a tierra

BT con neutro a tierra

BT con neutro a tierra

BT

 

La media tensión de la distribución 1 puede coincidir o no con la media tensión de alimentación, en algunos casos se tiene mas de una media tensión.

Cuando alimentación y distribución son en baja tensión, la puesta a tierra es con esquema TT.

Aunque no habitual en nuestro medio la alimentación en media tensión puede ser con neutro aislado, se da la situación que muestra la – 04 en caso de falla a tierra, la corriente capacitiva es:

IG = U * 1.73 * Sumatoria de (L1 * omega * C1)

La corriente es función de la extensión de la red, y de su tensión. Los valores de C1 (capacitancia de secuencia cero) dependen si se trata de línea aérea, o cable aislado, y el valor de IG es para toda la red (en su estado de máximo desarrollo) alcanzando la decena de amper cuando la red es aérea, y el centenar cuando es en cables.

La corriente que puede presentarse en la red de tierra cuando ocurre esta falla es entonces pequeña, además debe observarse que la corriente de falla es independiente del punto de falla.

Cuando ocurre la falla a tierra, las otras fases asumen la tensión compuesta, la aislacion es exigida con mayor tensión y sobretensiones transitorias, debidas a la falla, y entonces es probable la ocurrencia de una segunda falla en algún punto débil de la red.

Aparece en este caso una falla bifásica a tierra, con corriente elevada, del orden de al corriente de cortocircuito trifasico I3.

I2 = I3 * 1.73 / 2

Esta falla depende de la extensión de los cables y de los puntos en que se presentan las dos puestas a tierra.

La red con neutro a tierra es característica de la AT, y también se presenta en MT ( a veces con impedancia de tierra).

La falla a tierra es monofasica, la corriente no depende de la extensión de la red, depende de la distancia del punto de falla (medida con las impedancias serie) a la alimentación de la red.

Las fallas perduran tiempos breves, contenidos en 0.5 segundos.

La – 05 muestra en el lado izquierdo una fuente lejana que a través de cables alimenta el punto de falla, la corriente de falla afecta dos redes de tierra, y se ha supuesto que toda la corriente vuelve a través del terreno.

Una situación frecuente, cuando la planta es alimentada con MT o AT, se muestra en la – 05 lado derecho, la fuente ahora es cercana (interna a la planta), la corriente circula en la red de tierra, y no hay corriente drenada a tierra.

La – 06a muestra la planta alimentada por una fuente externa que además tiene una fuente interna (autoproduccion), en caso de falla interna la corriente drenada a tierra solo depende de la fuente externa.

Si se produce una falla fuera de la planta, – 06b, la corriente drenada a tierra depende de ambas fuentes, y cada red de tierra es afectada por corriente IT1, IT2 o IG = IT1 + IT2. Se debe investigar cual es la corriente que corresponde a cada caso, y encontrar la que debe usarse en la verificación de cada una de las redes.

Hasta aquí se ha supuesto que no hay uniones metálicas entre redes de tierra, los cables de guardia, y las pantallas y / o protecciones metálicas de los cables unen las redes de tierra, obsérvese la – 08, Zp = impedancia de entrada del cable de guarda.

Una línea con cable de guarda alimenta la estación con generación local, una línea alimenta otra carga, véase la – 09a y el circuito que representa – 09b, la distribución de corriente.

El esquema de – 10 muestra la red de un usuario que recibe en media tensión, y distribuye para su instalación en media y baja tensión, esta situación es frecuente para los casos de plantas industriales con algunos motores muy grandes (de potencias 0.5 a 1 MW o mas), la red de baja tensión se hace con neutro a tierra, mientras que la media tensión (de usuario) se hace aislada o a tierra a través de impedancia.

La red aislada ofrece la ventaja (teórica) de que puede funcionar con falla, pero cuando la corriente de falla supera los 5 o 10 A esta solución se hace inaplicable.

Cuando se acepta el funcionamiento con una falla permanente la red de tierra debe dimensionarse para la segunda falla, los conductores de tierra deben soportar esta situación, pero generalmente esta corriente (en la planta) no es drenada a través de la red de tierra.

La red con neutro a tierra a través de impedancia como muestra la – 11 (con una única red de tierra) puede ser con:

resistencia de bajo valor, que reduce la corriente de falla a centenares de amper, hasta la corriente nominal del transformador.
Resistencia de alto valor, que limita la corriente a las decenas de amper.
Se puede dar el caso de dos redes de tierra, unidas por un cable de retorno, ver – 12a, el circuito de – 12b muestra la red para el calculo de las corrientes IG e IT.

Instalación de tierra única TN-S – 13a

Sistema TN-C – 13b

Instalación de tierra de cabina y de planta separados, sistema TT – 14a

Sistema TN – 14b

Cabina de MT / BT con tierra externa UT mayor de 250 V sistema TT – 15

Interferencias entre la instalación de tierra y estructuras metálicas externas, sistema de tamaño relativamente pequeño – 21

Y relativamente extenso, que alcanza puntos muy alejados – 22

Ejemplo de red de instalación industrial – 25

Circuito utilizado para medir al tensión de contacto UCG en caso de real falla franca a masa – 26

Mediciones en el sitio

La conductividad de la tierra se mide con el método de cuatro jabalinas (de Wenner) ver – 27, se deben hacer suficiente cantidad de mediciones para conocer suficientemente el suelo.

Una vez realizada la red se deben determinar sus características, resistencia y tensiones de paso y de contacto, la – 28 muestra el esquema de medición que puede utilizarse.